Натекание

Для решения прямой задачи должна быть известна зависимость коэффициента потерь лопаточного диффузора от угла натекания на лопатки и числа Маха при входе [c.97]

Характер натекания анализируемых образцов через диафрагму диаметром 0,02 мм и толщиной 0,03 мм в ионизационную камеру может быть проверен по азоту (рис. 180). [c.264]

Отбор газообразного образца в напускной баллон в таком количестве, чтобы давление газа в баллоне не превышало 0,5— 0,7 мм рт.. ст. Из напускного баллона газ через диафрагму диаметром 20—30 [X поступает в область ионизации, где давление составляет 10 —10 мм рт. ст. Натекание осуществляется за счет разницы давлений по обе стороны диафрагмы. [c.261]

Особенность решения прямой задачи состоит в том, что все параметры при входе в колесо (сечение 0) и на лопатки (сечение I) известны, а все параметры прн выходе нз колеса подлежат определению, Поэтому предварительно определяют угол натекания потока па входные кромки лопаток колеса t l "= Рг, — Р,, коэффициент потерь в рабочем колесе по зависи.мости (3,20) и потерянную работу в колесе В качестве первого прибли- [c.93]

Угол натекания на лопатки диффузора, если он расположен за безлопаточный диффузором, определяется по обычной формуле 3 = зл — ссз, 3 остальные параметры — как и раньше. [c.96]

Полученных из решения этой системы данных достаточно для определения фз, и аз. При определении коэффициента потерь на участке 2—4 потерянную работу лучше относить к кинетической энергии при входе на лопатки и оценивать в зависимости от угла натекания з и числа Маха М , так как определять протяженность характеристики по расходу будет именно лопаточный диффузор [c.99]

Коэффициент потерь колеса. В результате эксперимента зависимость коэффициента потерь колеса от угла натекания потока на лопатки получается для каждого фиксированного значения М [c.146]

Зависимость для коэффициента потерь колеса (4.5) описывает двумерную поверхность с переменными границами, так как каждому значению (рис. 4.15) соответствует свое предельное значение угла натекания и, значит, наибольшая для данного режима производительность. При экстраполяции характеристик, связанных уравнением (4.5), необходимо оценивать предельные значения 1 для каждого условного числа Маха Мц, чтобы получить данные, приближенно отражающие физическую картину течения. [c.147]

С уменьшением угла натекания 1, что соответствует росту производительности, коэффициент потерь колеса увеличивается в тем большей степени, чем выше Мш,. Это особенно заметно у колес с углами р л = 4 -1 и рал = 63°, имеющих наименьшую площадь входных сечений и связано с ростом числа Маха Оценка уровня значений может быть проведена с помощью уравнения (4.12), в котором надо вместо М Р нВ записать Рхе И Ои-152 [c.152]

Уровень максимальных значений КПД практически не зависит от ку. Этот результат согласуется с одними экспериментальными исследованиями, известными из литературы, и противоречит другим. Влияние показателя изоэнтропы на КПД ступени неоднозначно и может быть оценено при рассмотрении условии совместной работы элементов проточной части. Наглядное представление дает характеристика колеса о-2 = /О ь Ми,,), иа которую нанесены области его совместной работы с лопаточным диффузором (рис. 5.12). Видно, что с увеличением ку область совместной работы колеса и диффузора смещается в сторону больших углов натекания на лопатки колеса г. [c.209]

Наибольшим производительностям ступени соответствуют минимальные углы натекания г. [c.209]

При малых значениях ку и достаточно высоких М и М ,, наибольшая производительность ступени определяется рабочим колесом. Оно работает в предельном режиме, соответствующем запиранию входных сечений межлопаточных каналов. Увеличение ку приводит к смещению режима от наибольшей производительности в сторону больших 11, вследствие чего наибольшую производительность ступени начинает определять лопаточный диффузор. Минимальные значения коэффициентов потерь колеса и диффузора при изменении ку мало отличаются по величине, вследствие чего и КПД ступени практически не зависит от ку. Однако из этого результата, справедливого для данного частного случая, нельзя делать обобщающих выводов для всех возможных вариантов ступеней. Если в этой ступени повернуть лопатки диффузора на меньший угол и сдвинуть области совместной работы колеса и диффузора в сторону больших значений /1, то и в этом случае каждая область будет располагаться тем левее, чем больше ку. Если принять во внимание характер зависимостей Со-п = = f (й, М ,,) в области больших углов натекания 1, то увеличение означает возрастание а значит, КПД такой ступени с повышением ку будет понижаться. Этот краткий анализ показывает, во-первых, что влияние ку на характеристики ступеней центробежного компрессора неоднозначно и, во-вторых, что в области ку = 1,12- 1,25 характеристики ступени от ку практически не зависят. Это дает возможность, в частности, распространять результаты исследований ступеней холодильных центробежных компрессоров, получаемые при работе на наиболее распространенных веществах К12 или Н22, ка все хладагенты и другие рабочие вещества, у которых ку находится в этих пределах. Эксперимент хорошо подтверждает эти выводы [35). [c.209]

Удельная скорость сушки и десорбции может быть увеличена при импульсном подводе энергии СВЧ. Наибольшая скорость достигается при прочих равных условиях, когда длительность паузы между импульсами соизмерима со временем натекания инертного носителя в поры. Полученные закономерности легли в основу способа десорбции растворителя из активного угля [44]. [c.169]

Относительная скорость натекания жидкости на лопасти ротора равна разности скоростей (рис. 5.2) = Сх — и. [c.59]

Решение вопроса об оптимальном угле установки входных кромок рабочих лопаток сводится к решению двух задач определению оптимального направления вектора относительной скорости на входе в колесо и выбору оптимального угла натекания (атаки) на входе — Рхл р1- [c.116]

Можно определить концентрацию газа X, зная объем его утечки. (Здесь и далее под словом "утечка" понимается процесс натекания газа в замкнутый объем. [c.279]

Температурное разделение наблюдается и при натекании наклонной высокоскоростной струи на твердую поверхность, эффективность процесса резко повышается при движущейся струе или поверхности (рис. 1.15). На основе этого [c.30]

Рис. 1.15. Схема температурного разделения струи при натекании на поверхность а — угол наклона сопла с1 — диаметр сопла Ь — высота среза (1-1) сопла над поверхностью, V — скорость перемещения сопла на поверхности

Таблица 1.4. Результаты температурного разделения воздуха в устройстве, разработанном на принципе натекания струи на поверхность 19

Что такое углы натекания и оттекания и как по ним можно найти равновесный краевой угол [c.31]

Такие предположения отражены в кинематической схеме течения газа при различных режимах работы вихревой трубы. В качестве подтверждения возможности независимого формирования холодного потока приводится эффект температурного разделения при натекании струи на плоскость. [c.26]

При молекулярном натекании исследуемой пробы парциальное давление каждого компонента в ионизационной камере не зависит от присутствия других компонентов и пропорционально только парциальному давлению этого компонента в исходной смеси. Градуировка масс-спектрометра сводится к снятию масс-спектра каждого компонента и к измерению давления в напускном баллоне, тогда как при вязкостном натекании для градуировки нужно использовать смесь, близкую по составу к анализируемой. Основной недостаток системы с молекулярным натеканием — быстрая убыль давления легких [c.37]

Для соблюдения условий молекулярного натекания при достаточной скорости газового потока используются круглые отверстия в тонкой диафрагме. Диаметр отверстий должен отвечать условию Х 0 (1 (где с — диаметр отверстия, X — средняя длина свободного пробега молекулы при данной температуре). Необходимое число отверстий определяется производительностью насосов, пропускной способностью вакуумных коммуникаций, а также минимальной адсорбционной памятью масс-спектрометра. [c.38]

В вакуумной системе масс-спектрометра обычно присутствуют остаточные газы. Основные причины их образования следующие газовыделение из раскаленного катода и материалов вакуумной системы, натекание воздуха вследствие недостаточной герметичности системы, химическое взаимодействие анализируемых веществ со стенками прибора и обратная диффузия в высоковакуумную область эвакуируемых газов и паров. [c.43]

Безлопаточный диффузор всегда имеется в центробежном компрессоре или в виде самостоятельного диффузора, или в виде безлопаточного кольцевого участка, предшествующего лопаточному или канальному диффузору. Если радиальная протяженность кольца невелика, то кольцевой безлопаточный участок можно рассматривать совместно с лопаточным или канальным диффузором, однако в этом случае все потери правильнее определять в зависимости от угла натекания потока и числа Маха М , по абсолютной скорости при входе на лопатки. Для определения этих величин все равно необходимо оценить изменение параметров прн движении газа по кольцевому безлопаточиому участку, которое может быть значительным, особенно если его ширина Ь- больше иифпны колеса Ь,. В последнее время в холодильных центробежных компрессорных машинах получили распространение комбинированные диффузоры, представляющие собой сочетание довольно протяженного безлопаточного диффузора и лопаточного, у которого Оз =1,4. В этом случае каждый диффузор должен рассматриваться отдельно и коэффициенты потерь следует оценивать по кинетической энергии при входе в каждый диффузор. [c.94]

После этого определяются скорости Сщ, угол потока в относительном движении Р1 = aг tg[фlr/(Dl—ф ,), угол натекания 1 = относительная скорость потока при входе [c.189]

Здесь также предусмотрена возможность расчета многоступенчатого компрессора, но пока переключательный список имеет только одну метку Д31, за которой расположено обращение к процедуре определения коэффициента потерь (ДЗИТ02) по углу натекания (УГАТРК) и числу Маха Мц,, (MW1). [c.190]

На рис. 6.5 показаны кривые дифференциального термического анализа (ДТА), полученные Маслянским Г.Н. при выжиге кокса с алюмоплатинового катализатора. На термограмме обнаруживаются два пика в интервале температур 200-370 С и 370-550 °С. С повышением давления водорода при риформинге выход кокса и высота обоих пиков уменьшаются. Считается, что первый пик на термограмме связан с горением непредельных углеводородов на платине, а второй пик характерен для горения кокса, карбоидизированного на кислотных центрах и инертных участках оксида алюминия. Определенную роль может играть также спилловер кислорода, заключающийся в активации молекулярного кислорода на платине, его натекании на поверхность носителя и особенно его кислртные центры и тем самым участие в реакциях окисления. Следствием является то, что при низкотемпературном окислении (до 370 С) выгорают соединения не [c.144]

Пропускание углеводородов над АПК при высоких температурах приводит к быстрому их закоксовыванию и падению активности. В случае пропускания через катализатор смеси углеводородов и водорода под средним давлением падение активности, селективности и образование на нем кокса заметно замедляются. Это объясняется быстрой стадией диссоциации адсорбированного водорода на металле, а также миграцией, натеканием (спилловером) атомов водорода через границу фаз к носителю и гидрированием ненасыщенных соединений как на металле, так и на носителе. Спилловеру водорода способствует повышение дисперсности платины, температуры, давления, содержания хлора и модифицирование носителя. Однако чрезмерное повышение парциального давления водорода способствует уменьшению ароматизации парафинов из-за параллельного протекания конкурентной реакции гидрокрекинга. [c.147]

Для средних и крупных компрессорных установок систему охлаждения обычно выполняют циркуляционной, с применением оборотной воды, охлаждаемой в градирне. Различают открытую и закрытую циркуляционные системы охлаждения. В открытой слив воды происходит в сливную воронку, т. е. осуществляется без давления. В закрытой системе слив воды просходит под давлением, достаточным для подачи ее в градирню. При этом вместо двух действующих насосов требуется один, несколько снижается мощность на привод насосов и отпадает необходимость в сборнике теплой воды. Наряду с этими достоинствами закрытый слив имеет существенные недостатки затруднителен контроль расхода воды возможно натекание воды в газовую полость холодильника I ступени, где давление ниже, чем в водяной магистрали труднее обнаружить утечку газа из холодильников более высоких ступеней в воду при неплотности холодильников возможен выход газа из сливной линии в соседние помещения, что [c.527]

При натекании наклонной высокоскоростной низкотемпературной струи на плоскость образование разнотемпературных потоков — охлажденного — на стороне тупого угла и нагретого — на стороне острого угла — можно объяснить, видимо, вышеописанным механизмом и различными условиями торможения частей и слоев исходной струи. Неравномерность скорости в сечении свободной струи уже создает понижение температуры по ее периферии, а из-за различного противодавления на слои, создающего условия для дополнительного перераспределения полной энергии по ее сечению, обеспечивается более низкая температура на стороне тупого угла. [c.36]

В дальнейшем для удобства в качестве скорости и будем использовать скорость потока в минимальном проходном сеченин, т. е, максимальную скорость, которую приобретает жидкость при движении в межтрубном пространстве. Пусть щ — скорость натекания жидкости на пучок, т. е. объемный расход через единицу площади лобовой поверхности всего пучка, включая поверхность как труб, так и межтрубного пространства. Тогда для коридорных пучков u=u(,si/(si—d), а для шахматных ti=tif,s /(si—d) или и = ut,si/2(s2—d) в зависимости от того, какое из этих значений больше. Взаимосвязь скоростей и и ь можно представить также в функции параметров а к Ь. [c.143]

Основная фаза разрушения протекает в начальный момент воздействия, когда напряженная область в окрестности центра струи характеризуется сильным градиентом давления, от нуля (начало натекания) до максимума (конец нагружения), т. е. имеет место импульсивный характер действия струи большого ударного напряжения и дискретное разрушение. Высота щелиЬщ на поверхности образца значительно меньше диаметра набегающей струи и составляет от 1,5 до 3 диаметров [c.176]

Промышленные гелиевые течеискатели достаточно чувствительны, они обнаруживают течь гелия всего 10 см кск. iiopo Tb натекания других газов должна быть обратно пропорциональна корню квадратному из молекулярного веса. Объемная С <орость присосов для жидкостей намного меньше, чем для газов, по крайней мере в тысячу раз. [c.324]

Как правило, масс-спектрометр работает при непрерывной откачке и постоянном натекании газа в прибор. В качестве примера рассмотрим вакуумную систему масс-спектрометра МХ-1303 (рис. 11). Высокий вакуум создается диффузионными парортутными насосами типа ДРН-10 производительностью 7—10 л1сек. Остаточное давление, достигаемое этими насосами при использовании ловушек с жидким азотом, составляет около 2-10 мм рт. ст. Один диффузионный насос используется для откачки источника ионов и прилегающей к нему части камеры анализатора. Остальная часть камеры анализатора и приемник ионов откачиваются другим диффузионным насосом. Дифференциальная система откачки позволяет значительно повысить давление анализируемого газа в источнике ионов, не повышая давления в камере анализатора, что увеличивает чувствительность масс-спектрометра без ухудигения его разрешающей способности. [c.35]

При масс-спектрометрическом анализе органических соединений и их смесей поступление исследуемого образца в ионный источник, как правило, осуществляется в режиме молекулярного потока. Емкость, в которой находится образец, отделена от источника диафрагмой и натекание происходит за счет перепада давлений с одной стороны диафрагмы (в напускном объеме) устанавливается сравнительно высокое давление до 1 мм рт. ст., с другой (в ионном источнике) — давление не превышает 10" мм рт. ст. Если диаметр отверстия меньше длины свободного пробега молекул в области высокого давления, то газ течет через диафрагму в молекулярном режиме и скорость течмия газа с молекулярным весом М пропорциональна 1/УМ и парциальному давлению газа в системе напуска. Смесь газа откачивается из ионного источника со скоростью, пропорциональной поэтому [c.37]

При анализе газообразных веществ производится измерение давления анализируемой смеси в малом объеме и последующий впуск ее в баллон папуска, давление в котором должно обеспечить молекулярное натекание газового потока в источник иоиов. [c.41]

Руководство по лабораторной ректификации 1960 (1960) -- [ c.496 , c.543 ]

Методы и средства неразрушающего контроля качества (1988) -- [ c.71 ]

Основы вакуумной техники Издание 2 (1981) -- [ c.245 ]

Физико-химические основы смачивания и растекания (1976) -- [ c.49 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология