Потеря напора

Потеря напора в слое высотой 2,5 м. [c.66]

Потеря напора в змеевике печи непосредственно связана со скоростью движения продукта в печи. Скорость продукта в трубах печи должна иметь определенное минимальное значение, так как низкая скорость может привести к закоксовыванию и прогару труб. Чрезмерное же повышение скорости продукта приводит к увеличению потери напора в змеевике печи и, следовательно, увеличивает не- [c.130]

Однократная перегонка мазута проводится обычно в вакууме при нагреве мазута в трубчатых печах до температуры ниже температуры начала термического разложения тяжелых фракций с последующим движением парожидкостной смеси в трансферном трубопроводе и сепарации образовавшихся фаз в разделителе или в секции питания вакуумной колонны. При перегонке в глубоком вакууме потери напора в трансферном трубопроводе становятся соизмеримыми с давлением в разделителе, и перепад температур в трансферном трубопроводе достигает 20—30 °С. В связи с этим простую вакуумную перегонку мазута следует рассматривать как процесс изоэнтальпийного расширения смеси при дросселировании. При этом расчет температуры и доли отгона мазута на входе в фазный разделитель необходимо проводить одновременно с гидравлическим расчетом трансферного трубопровода. Кроме того, следует учитывать, что на входе в фазный разделитель не достигается состояние равновесия из-за малого времени пребывания парожидкостной смеси в трансферном трубопроводе и большего объема паров по сравнению с жидкостью. [c.74]

Высоту опорной части колонны определяют как сумму допускаемой положительной высоты всасывания насоса и высоты потери напора па линии всасывания. Ошибка в расчете высоты опорной части колонны может, привести к вскипанию части продукта и даже остановке горячего насоса. [c.93]

На основании предварительных расчетов установлено, что при двух потоках потеря напора в змеевике печи чрезмерно велика. Поэтому разбиваем змеевик на четыре потока. [c.137]

Потеря напора на метр высоты (линейной скоростью катализатора пренебрегаем) но формуле (57) [c.66]

На рис. 47 приведена кривая потери напора в неподвижном и псевдоожиженном слое. В интервале от нуля до некоторого значения скорости потеря напора непрерывно возрастает с повышением линейной скорости газа (участок кривой левее точки В), а слой остается неподвижным. В точке В слой переходит в псевдоожиженное [c.71]

Таким образом, произведенный анализ ограничивает отыскание зависимости р/Ь от различных переменных нахождением всего лишь одной функции ф от их вполне определенной безразмерной комбинации. Установив, например, на опыте вид этой зависимости для одной жидкости с вполне определенными зна чениями плотности и вязкости, протекающей через зернистый слой с данным эквивалентным диаметром, т. е. меняя лишь скорость потока и и измеряя соответствующие значения потери напора Др, можно тем самым без дополнительных измерений рассчитать сопротивление любого зернистого слоя потоку любой другой жидкости или газа в зависимости от расходной скорости течения. [c.43]

Поскольку потеря напора в неподвижном слое определяется различной зависимостью для ламинарного и турбулентного реи има. [c.72]

Потеря напора в транспортном трубопроводе складывается из потери папора на трение транспортирующего агента о стенки пневмоствола, потери напора на преодоление силы тяжести взвеси, или статического напора, потери напора на трение транспортируемых частиц о стенки пневмоствола и потери напора на разгон транспортируемого материала [c.83]

Потеря напора на тарелке [c.234]

Для больших скоростей потока в инерционном режиме потеря напора в слое должна перестать зависеть от вязкости жидкости и показатель степени у при (г будет равным нулю, т. е. у = 2 — п = О и п = 2. Отсюда для инерционного режима [c.44]

Из приведенного примера видио, что потерей напора на трение транспортирующего агента о стенки пневмоствола можно пренебречь. Потеря напора на трение транспортируемых частиц и на разгон транспортируемого материала также составляет небольшую величину при умеренных концентрациях твердого материала. Поэтому приближенно можно считать [c.87]

Потеря напора па таких тарелках примерно в два ра а меньше, чем на колпачковых, а допустимая скорость паров в 1,5—2 раза больше. [c.230]

Промышленные исследования работы колони с решетчатыми тарелками показали, что их производительность на 20—100% больше, чем у колпачковых, а потери напора на 40% меньше. [c.101]

Подача топлива при всех прочих равных условиях может нарушиться, если вязкость его становится больше расчетной или в топливе начинает интенсивно выделяться новая фаза (твердая или газообразная). С увеличением вязкости топлива (при низких температурах) увеличиваются потери напора в трубопроводах, так как [c.46]

Следовательно, существует такая критическая величина вязкости VJ.p, при которой потери напора в трубопроводах возрастают настолько, что подача топлива может прекратиться. [c.46]

Исходя из коррозионной способности среды, насыщенный раствор МЭА направляют в трубное, а регенерированный раствор — в межтрубное пространство теплообменника. Аппарат выполняется в соответствии с требованиями ГОСТ 14246—69, категория исполнения Б. При таком материальном оформлении аппарата можно применять трубки трубного пучка диаметром 20 мм, располагая их по квадрату. Для уменьшения коррозии принимают относительно невысокие скорости потока в трубном пространстве (0,5—0,8 м/с), чтобы потери напора были оптимальны даже при четырехходовой но трубному пространству конструкции и сдвоенном расположении аппаратов. При этом длина трубок трубного пучка составляет 6000 мм. Диаметр аппарата выбирают при линейных скоростях потоков в трубном пространстве 0,5—0,8 м/с, а в межтрубном — не ниже 0,3 м/с. Площадь поверхности теплопередачи рассчитывают на основании практических значений коэффициента теплопередачи — для рассмотренных условий 290—350 Вт/(м -°С). [c.89]

Практически давление в вакуумной колонне больше указанных цифр на величину потерь напора парового потока в трубопроводе и конденсаторе (рис. П1-36). [c.200]

Здесь первое из слагаемых в правой части характеризует силы инерции движущейся жидкости, а второе — силы вязкости. Характер течения и зависимость потери напора от средней скорости потока определяются соотношением этих двух слагаемых, которое, в свою очередь, зависит от основного линейного размера Ь, определяющего локальные изменения течения в системе. [c.22]

Для эксплуатации дизельного топлива большое значение имеет его прокачиваемость, особенно при низких температурах воздуха. Прокачиваемость топлива зависит от вязкости. С увеличением вязкости топлива возрастает сопротивление в топливной системе. При больших потерях напора нарушается нормальная подача топлива к насосу и он начинает работать с перебоями [21]. [c.39]

Основное требование, предъявляемое при подборе диаметра шлемовых труб, состоит в необходимости избегать чрезмерных потерь напора паров, поступающих из колонны в конденсатор. Практика работы действующих колонн подсказывает определенные пределы оптимальных скоростей паров в шлемовых трубах. [c.133]

Фазовое состояние сырьевого потока на входе и выходе из печи. Изменение фазового состояния сырья отражается как на величине тепловой нагрузки печи, так и на потере напора в змеевике. [c.105]

Относя, как обычно, потерю напора на длине L, равной диаметру трубы d, к динамическому напору рй /2, можно определить коэффициент сопротивления [c.24]

На основании опытов с различными гранулированными материалами П. М. Разумоиым предлои епо следующее преобразованное расчетное уравнение потери напора в слое зернистгГго материала [c.63]

Основная определяемая величина в нашей задаче — потеря напора на единицу длины слоя p L, имеющая размерность силы Р), деленной на куб длины L). Эта потеря напора должна зависеть от следующих физических величин, которые в первую очередь характеризуют свойства потока и зернистого слоя [c.42]

Так, для малых скоростей течения потеря напора должна определяться вязкостью жидкости, текущей сквозь зернистый слой, и не должна зависеть от ее плотности р (см. раздел П. 2). Полагая показатель степени р при р равным нулю р = п — 1 = О, получаем п = 1 и из (П. 42) следует [c.43]

Потеря напора на трение в трубопроводе [c.301]

Иа основании практических данных средние значения потери напора на одну тарелку составляют в атмосферных колоннах с кру-глылги колпачками 3—6 лглг рт. ст. (400—800 н/м ), то же с лгелоб-чатыми 10—12 мм рт. ст. (1300—1600 н/м ), в вакуумных колоннах с круглыми и прямоугольными колначками 1,5 мм рт. ст. (200 н1м ), с желобчатыми 3 мм рт. ст. (400 н .ч ). [c.235]

Расположение и число патрубков, предназначенных для выполнения определенной функции, в каждом конкретном случае обусловливается особенностями проектируемого разделения. Основное требование, которое предъявляется к размеру сечений всех подводящих и отводящих патрубков колонны, это обеспечение минимальной потери напора при движении продуктов. Поэтому при выборе сечения патрубков следует руководствоваться опытом работы действующих установок и выбирать такие размеры, которые не создают чрезмерного сопротивления. [c.133]

Потерю напора Лсл. тр при движении флегмы в сливной трубе и при выходе из ее затопленного отверстия можно рассчитывать по следующей эмпирической формуле [c.235]

Определение потери напора и а)) о ного потока при п р о X о н< д е и и и через тарелку. [c.240]

Полученное для этого случая Пуазейлем решение соответствует ламинарному (струйному) течению жидкости с параболическим профилем скоростей и пропорциональностью средней скорости потока й градиенту давления — dpjdx = АрЦ, т. е. потере напора на единицу длины трубы [c.24]

Иногда ирн заданной потере напора требуется определить ско-рост1. газозого потока и его расход. Й этом случае уравнение (57) ггрииимает следующий вид [c.64]

Потеря напора в камере конвекции с учетом статического напора обычно составляет от 40 до 80 н/м (4—8 мм вод. ст.), а при верхнем расположении камерьс конвекции всего 20—40 н м (2— А мм вод. ст.). Потеря нанора па прямолинейном участке борова обычно не превышает 5 —10 Омм вод. ст.). Один шибер [c.133]

Номогра1Л1мы для подробного расчета потери напора в камере конвекции и данные для расчета потерь папора в дымоходах приведены п книге автора [1]. [c.134]

Эта зависимость хорошо соблюдается до критического значения R kp = 2200, а затем происходит скачкообразный переход ламинарного режима течения в турбулентный с некоторым повышением значения X. Далее, для гладких труб медленное уменьшение X описывается формулой Блаузиуса Х = 0,316 Re-° что соответствует более быстрому росту потери напора со скоростью потока Лр вместо Др и. Для сильно же шероховатых труб в турбулентной области I = onst и Др [c.24]

Рассмотрим эту задачу несколько подробнее, с учетом сделанных в самые последние годы Дюллиеном [25] попыток ее обобщения. На рис. И. 6 выделен участок такого капилляра длиной ориентированный под углом 0 к направлению основного потока жидкости и градиента давления в зернистом слое. Потерю напора на этом участке обозначим Др . Полный перепад давления Др на длине всего слоя L есть сумма Дрг по -всем участкам капилляра. Примем, что капилляр на участке U представляет собой трубку постоянного диаметра d с удельной поверхностью на единицу объема капилляра [c.34]

Остаточное давление наверху вакуумной колонны можно уменьшить путем применения высокоэффективной вакуумсоздающей аппаратуры. При этом необходимо сократить потери напора от движения пбров на тарелках в колонне. Потеря напора на каждой тарелке вакуумной колонны 1,5—2,0 мм рт.ст. При более рациональной конструкции тарелок потеря напора будет минимальной. Состав смеси водяных паров и газов разложения наверху вакуумных колонн определить трудно. В проектах установок АВТ при расчете вакуумных устройств принимают следующий состав смеси, поступающей из колонны в барометрический конденсатор (в % на сырье) водяной пар 1,6 нефтяные пары 0,05 газы разложения [c.189]

Трубчатый аппарат, предназначенный служить конденсатором, имеет большое количество коротких трубок. При расчете газоохла-дителя нужно ту же поверхность разделить на меньшее количество трубок большей длины. Требования к прочности аппарата определяют выбор материала и обусловливают у напорных аппаратов при высоких температурах или у аппаратов, работающих в корродирующей среде, создание специальных копструктив-ных форм. При подборе диаметра трубок необходимо, помимо учета допустимых потерь напора, учесть также возможность осуществления легкой очистки их с соблюдением при этом экономичности производства. [c.165]

Руководство по лабораторной ректификации 1960 (1960) -- [ c.0 , c.178 , c.185 , c.187 , c.193 ]

Теория рециркуляции и повышение оптимальности химических процессов (1970) -- [ c.297 , c.302 ]

Пневмо- и гидротранспорт в химической промышленности (1979) -- [ c.148 , c.155 , c.177 , c.181 , c.185 , c.217 , c.235 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.0 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.0 , c.109 , c.113 , c.115 , c.116 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов (1964) -- [ c.0 ]

Химическая кинетика м расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности Издание 2 (1982) -- [ c.0 ]

Абсорбционные процессы в химической промышленности (1951) -- [ c.0 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология