Потери напора воды

Обычно водоворотные камеры хлопьеобразования используют на сооружениях производительностью до 3000 м /сут. В сооружениях большей производительности (до 45 ООО м /сут) используют перегородчатые камеры хлопьеобразования с вертикальной циркуляцией воды, а более 45 000 м /сут —с горизонтальной циркуляцией. Перегородчатые камеры выполняют в виде железобетонных прямоугольных резервуаров с перегородками пз дерева или железобетона. Циркуляция воды в них может осуществляться в вертикальном и горизонтальном направлениях, что обеспечивает хорошее перемешивание воды и время пребывания ее в камере до 30 мин. Обычно перегородчатые камеры хлопьеобразования используют совместно с горизонтальными отстойниками. Дно перегородчатых камер имеет уклон 0,02—0,03 для обеспечения смыва осадка, который может выпасть при эксплуатации. При расчете камер перегородчатого типа определяют объем, размеры в плане, число и ширину коридоров, а также общие потери напора воды в камере. [c.47]

Во фреоновых конденсаторах используются красномедные трубы, на наружной поверхности которых накатываются спиральные ребра. Необходимость оребрения поверхности фреоновых конденсаторов со стороны холодильного агента вызвана тем, что коэффициенты теплоотдачи значительно меньше при конденсации фреонов, чем охлаждающей воды. Применение медных труб объясняется чистотой поверхности, отсутствием коррозии, легкостью накатки ребер, меньшими потерями напора воды. Но при этом увеличивается стоимость конденсатора, усиливается коррозия стальных трубных решеток в месте стыка с медными трубами, особенно при охлаждении морской водой. Для придания трубной решетке полной коррозионной устойчивости против морской воды на фигурную стальную поверхность наносится слой меди значительной толщины. [c.140]

Сеточное полотно конуса может быть с ячейками от 0,25Х Х0,25 до 4X4 мм в зависимости от местных условий и требований, предъявляемых к качеству воды потребителями. При этом потерю напора воды в конусной сетке допускают до 0,25 м. [c.357]

Достоинства медных труб чистая поверхность, отсутствие коррозии, простота накатки ребер, меньшие потери напора воды. Недостатки усиленная коррозия стальных трубных решеток в месте стыка с тру- [c.266]

Кроме потери напора, в смесителе необходимо учитывать также все потери напора воды в подводящем трубопроводе. Суммарная потеря напора зависит от типа смесителя и конструкции его основных элементов так, в смесителе, приведенном на рис. П1-2, она составляет около 0,5 м. [c.109]

На рис. 2 и 3 при х = 0.9 в области максимального давления Vz принимает отрицательные значения, поэтому предыдущие формулы, определяющие и pi, не годятся для этого случая. Действительно, в области отрицательных потеря напора воды на входе в щ(вль отсутствует и числа Рейнольдса соответствуют ламинарному режиму ечения жидкости. По этим причинам участки кривых на рис. 4, 5 и 6, соответствующие изменению % от 0,75 до 0,9, изображены пунктиром. Кривые, приведенные на графиках, получены методом графического интегрирования р и Уг. h по окружности вала. [c.38]

Потери напора воды. .......................................................206 [c.198]

Учет потерь напора воды при прохождении ее через конденсатор является важным элементом проектирования и его последующего выбора. Они связаны с сопротивлением, которое оказывается воде различными препятствиями [c.206]

В силу этих причин необходимо удалять отложения осадка и сажи из труб и с поверхностей теплообмена в котлах. Даже небольшого объема отложений достаточно для существенного снижения теплообмена. Отложение слоя золы и сажи в 0,8 мм может привести к повышению расхода топлива на 2,5-3%. Вследствие отложения осадка в трубках контура воды возникают потери напора воды, и, как следствие, возрастает потребление электроэнергии насосами. Наконец, не следует недооценивать опасности ржавления и точечной коррозии труб, что является еще одной причиной необходимости проведения чистки поверхностей теплообмена. В таблице 18.5 приводятся некоторые условные показатели потерь, вызванных загрязнениями и отложениями осадка. [c.241]

Разработана методика определения коэффициентов проницаемости дренажа с учетом его сжатия [134]. Движение жидкости в дренаже подчиняется законам ламинарной фильтрации. В качестве дренажей были испытаны тканые и пористые материалы отечественного производства. Для всех материалов были определены коэффициенты проницаемости в широком диапазоне фильтрующего потока при различных давлениях на дренаж. Исследование режима движения воды в порах дренажей с высокой проницаемостью (латунных сеток) проводили при расходе воды от 0,01 до 1 л/ч на 1 см ширины испытуемого участка дренажа. Было установлено, что потеря напора для всех исследованных материалов является линейной функцией расхода. В расчетные формулы для определения потерь напора в дренаже входит коэффициент проницаемости, который целесообразно относить ко всей толщине дренажного слоя, поскольку толщина сеток и пористых пластин определяется заводскими данными. Значение коэффициентов проницаемости по результатам экспериментов, полученных на ячейке для эластичных дренажей, рассчитывается по формуле [c.275]

Расчет. I. Задаемся относительным свободным сечением тарелок 5с=0,17 и потерей напора в слое жидкости АРж 250 Па (или 25 мм вод. ст.), считая, что такое давление соответствует рабочим условиям, Расход газа при этом составляет [c.108]

Таблица 2.4. Потери напора в системе с гидрантом по гост 8220—62 при различных расходах воды

Значительную часть величины напора составляют потери напора на трение в трубопроводах. В связи с тем, что работа водопроводов в режиме пожаротушения носит эпизодический характер, представляет практический интерес использование для пожарных целей воды с высокополимерными добавками (полиокс, технический полиакриламид и др.), введение которых в воду способствует увеличению пропускной способности трубопроводов. [c.60]

Эффективность подачи воды по трубопроводам установки пожарной защиты определяют следующие переменные и — средняя скорость движения воды в трубопроводе — длина трубопровода О — внутренний диаметр к = к(Ь10) потери напора по [c.64]

Расчет установки ТЗР рекомендуется вести в такой последовательности определить расчетный расход воды для защиты одного резервуара, установить общий расход воды системой из условия одновременного включения определенного числа секций, в зависимости от необходимого расхода воды определить диаметры магистральных и распределительных трубопроводов и по найденным потерям напора в них и полной величине напора установить марку насосно-силового оборудования водопитателя, а на основе продолжительности работы установки — требуемые запасы воды. [c.152]

Сеть производственно-пожарного водопровода рассчитана из условия подачи требуемого расхода воды в наиболее удаленные от насосной станции точки. При этом напор в расчетных точках пожаров принят из условия нормальной работы стационарных пенокамер,. т. е. 0,4 МПа перед пенокамерой наиболее удаленного от насосной станции резервуара и 0,6 МПа— аиболее приближенного к насосной резервуара. Максимальные потери напора в сети по длине (с учетом местных сопротивлений) не превышают 0,2 МПа. [c.165]

Сопротивление, оказываемое ионитом в процессе фильтрования через него воды (потери напора в фильтрующем слое), зависит от скорости фильтрования, высоты слоя ионита, крупности его зерен, величины межзернового пространства ионита и от вязкости воды. [c.41]

Формул для определения потери напора в слое ионита прй фильтровании через него воды, учитывающих влияние перечисленных выше факторов, в настоящее время не имеется. В отдельных литературных источниках даются лишь графики зависимости потери напора в слое катионита от скорости фильтрования. [c.41]

Вполне обоснованно считать, что с гидравлической точки зрения процесс фильтрования через чистый песок осветлитель-ного фильтра идентичен процессу фильтрования через слой ионита. Поэтому формулу (10) можно использовать для определения потери напора при фильтровании воды через слой ионита. [c.42]

Потерю напора в слое ионита при его взрыхлении, которую приходится учитывать при определении высоты расположения бака, для взрыхляющей воды можно ориентировочно принимать равной 0,25 м вод. ст. на 1 м слоя ионита. [c.44]

В том случае, если взрыхление ионита производится от бака самотеком, то высота расположения дна бака над уровнем устройства, отводящего воду после взрыхления ионита, должна слагаться из 1) суммы потерь напора в трубопроводах от бака [c.128]

Потеря напора в диафрагме будет 0,34 м вод. ст., а приближенное значение =0,77. [c.150]

Градирни с противотоком имеют малую площадь основания и их рекомендуется применять для охлаждения загрязненных нефтепродуктов или воды, содержащей тя келые осадки. Во всех остальных случаях рекомендуется применять градирни с поперечным потоком. В градирнях такого типа потери тяги минимальны (сопротивление мало). В них допустимы более высокие нагрузки по воде. Они работают в более широком температурном диапазоне. Эффективность их работы выше, затраты мощности па вентиляторы меньше. Для эксплуатации градирен с поперечным потоком требуется меньший гидравлический напор воды и нет необходимости в применении форсуночных распылителей. [c.173]

Давление на верху колонны 5332 Па температура 90 С. Потери напора в шлеме 266,6 Па. Определить расход воды и поверхность поверхностного конденсатора. Принять конечную температуру охлаждения продукта 29 °С, начальную температуру воды 25 °С и конечную 29 °С. Плотность нефтепродукта 15 = 0,85. Коэффициент теплопередачи /(=58 Вт/(м2-К). [c.112]

Барометрический конденсатор должен быть установлен на высоте Я, обеспечивающей непрерывный сток воды через барометрическую трубу в колодец для предотвращения заполнения конденсатора водой. Высота Яо уравновешивает в статическом состоянии разность между атмосферным давлением и давлением в барометрическом конденсаторе. С учетом потери напора при движении жидкости в барометрической трубе Л, и запаса высоты / 2 на случай колебания режима работы конденсатора можно определить высоту установки конденсатора Я. [c.592]

Потеря напора при этом должна составить Ар = 800-0,05 X X 9,8 X0,5 = 196 н/м = 20 мм вод. ст. Удельная же нагрузка на единицу объема аппарата возрастет до 6 /Н = 1,60 кг/(с-м ) объема аппарата, т. е. в 5 раз. [c.279]

Задача IX.5. Определить потери напора в абсорбционной колонне с насадкой, орошаемой водой при температуре 18° С (расход абсорбента об = 72,6 м 1ч), работающей в условиях, описанных в задаче IX. 3. [c.326]

Для жидкостей, по вязкости мало отличающихся от воды, можно принимать в первом приближении а 0,62. При истечении жидкости через короткий цилиндрический патрубок (насадок) происходит дополнительная потеря напора на входе и выходе жидкости, что приводит к снижению ф. Вместе с тем струя при входе в патрубок после некоторого сжатия снова расширяется и вытекает, заполняя все его сечение, т. е. можно считать е = 1. В итоге коэффициент расхода жидкости при истечении через насадок оказывается ббльшим, чем при истечении через отверстие, и для воды может быть принят а 0,82. [c.63]

Из этого следует, что для воды при малых скоростях потока, когда потери напора от изменения направления движения малы, пропускная способность 7-образных штуцеров выше, чем втулочных. С увеличением скорости потока потери давления в Г-образных штуцерах непрерывно возрастают. Причем в штуцере со сходящимися потоками потери растут более интенсивно. Это можно объяснить тем, что сходящиеся струи, помимо изменения направления движения, соударяются друг с другом. [c.89]

Потеря напора в камере конвекции с учетом статического напора обычно составляет от 40 до 80 н/м (4—8 мм вод. ст.), а при верхнем расположении камерьс конвекции всего 20—40 н м (2— А мм вод. ст.). Потеря нанора па прямолинейном участке борова обычно не превышает 5 —10 Омм вод. ст.). Один шибер [c.133]

Данные об устронствс н работе сетчатых сепараторов (рис. 6, и) и так называемых волокнистых фильтров, эффективно применяемых для улавливапия мелких, каиель и изготовляемых из металла и других материалов, ирнведены в работах [I, 112, 131]. Потери напора вентилятора, вызванные сопротивлением чистых сеток, обычно невелики (Я = 25—40 мм вод. ст.), а прп забив- [c.24]

Между ступенями монтируют конденсаторы для конденсации рабочего пара предыдущей ступени, а также для охлаждения отсасываемых газов. В зависимости от свойств отсасываемых газов и санитарных условий применяют конденсаторы смешения или поверхностные конденсаторы. Вакуум в системе лимитируется температурой воды, покидающей конденсатор. Теоретически остигоЧное давление равно давлению насыщенных паров воды, практически оно больше и зависит от потерь напора в трубопроводах и конденсаторах (рис. 141). [c.246]

Определение воду вследствие возникновения внутри жид-потерь напора при кости, а также между жидкостью и ограни-движении жидкости чивающей ноток стенкой силы трения и наличия искусственных препятствий в виде кранов, задвижек, клапанов, закруглений и т. д. давление (напор) ее падает. На рис. 3. 11 показана схема установки для иллюстрации потери напора при движении жидкости. Установка состоит из бака, к которому присоединена труба постоянного сечения, снабженная на конце задвижкой 4 для регулирования расхода жидкости. К трубе присоединены вертикально трубки 1, 2 а 3 (пьезометрические трубки). [c.37]

При аварии, на участках водовода, лежащих параллельно аварийному (см. рис. 38,в), будет подаваться янарийный расход Оя, который равен eQ (е — допустимое уменьшение подачи воды при аварии e = QJQ). Пренебрегая относительно ничтожной величиной потерь напора в соединительных участках, получим величину сопротивления водовода при аварии [c.75]

Атмос4 рное давление в ректификационной колонне или некоторое превышение давления над атмосферным принимаются в том случае, когда пары дистиллята при данном давлении могут быть сконденсированы при помощи недорогого И доступного хладагента, например воды или воздуха, и разделяемая смесь стойка к термическому воздействию. Некоторое превышение давления (прибяизительно на 13—40кПа, т. е. 100—300 мм рт. ст.) необходимо в верху колонны ддя преодоления потерь напора при движении пара через трубопроводы и аппараты, расположенные после ректификационной колонны. В низу колонны давление возрастает на величину, соответствующую гидравлическому сопротивлению тарелок. Для атмосферных колонн ориентировочно принимается такое давление, при котором пары дистиллята будут иметь температуру на 15—20 С выше температуры охлаждающего агента на выходе из конденсатора. [c.272]

Барометрический конденсатор должен быть установлен на высоте, обеспечивающей непре-ры1мг1,а[ сток воды через барометрическую трубу в колодец для предотвращения заполнения конденсатора водой. Эта высота зависит от остаточного давления в барометрическом конденсаторе и величипьс потери напора при движении игид-кости в барометрической трубе. [c.543]

Те.мпература вторичного пара Г в С. . . . Давление пара при температуре 7 вкгс/см2 Потери напора Лр в кгс/см. ....... Среднее давление в кипятильной трубке р + Др в кгс/см2............. Температура воды соответствующая среднему давлению, в °С........... Потери полезной разности температур от гидростатического эффекта д в °С...... 155 5,54 0,095 5,635 155,6 0,6 105 1,23 0,104 1,334 107,5 2.5 50 0,126 0.112 0,238 63.6 13.6 [c.235]

Вентиляторы. По конструкции рабочего колеса различают вентиляторы осевые (винтовые) и центробежные. В СССР широкое распространение имеют осевые вентиляторы ЦАГИ разных серий. Корпус вентилятора представляет собой короткий цилиндрический патрубок, внутри которого вращается рабочее колесо, напоминающее пропеллер (винт) и имеющее несколько (три и более) установленных под некоторым углом лопастей, в результате чего газ движется не радиально, как в центробежных ашаратах, а в направлении оси колеса. Эти вентиляторы исполгзуются в тех случаях, когда суммарная потеря напора в сети составляет не более 35 мм вод. ст. (343 н м ). [c.179]

Перечисленные свойства в основном определяют преимущества и недостатки воды как бурового раствора. К преимуществам волы относятся 1) повышение показателей работы долот благодаря созданию на забое относительно низкого гидростатического и дифференциального давления, высоким охлаждающей и фильтрационной способностям, поверхностной активности 2) уменьшение потерь напора на преодоление гидравлических сопротивлений в циркуляционной системе вследствие низкой вязкости, отсутствия сопротивления сдвигу и, таким образом, достижения высокого коэффициента наполнения цилиндров буровых насосов, возможности подведения к забойному двигателю и долоту большей мощности 3) удобство очистки от шлама и газа на поверхности благодаря отсутствию структурообразования, в связи с чем не требуется специальных очистных механизмов, возможно освобождение от шлама в больших отстойных земляных амбарах 4) достаточно высокий уровень очистки забоя и ствола скважины от шлама в результате турбулентности течения и низкой вязкости, малому содержанию твердой фазы 5) отсутствие прихватов бурильной колонны, вызванных липкостью фильтрационной корки 6) облегчение условий работы буровой бретады 7) дешевизна и недефицитность в большинстве районов бурения 8) возможность повышения при необходимости плотности до 1200 кг/м введением солей. [c.42]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология