Реактор потери напора

Высота слоя катализатора составляет Н = 20 = 4,4 м. (2.46) Приемлемость принятой формы реактора дополнительно проверяется гидравлическим расчетом реактора. Потери напора в слое катализатора не должны превышать 0,2—0,3 МПа. [c.156]

В табл. 68 приведены значения подынтегральных функций и интегралов для уравнения (6), из которого находится температура, уравнения (7), определяющего потерю напора, и уравнения (8), по которому рассчитываем объем реактора. Давление на выходе 2,25-10 н/м (2,29 ат), высота реактора 0,607 м. [c.283]

Пример Х-2. Рассмотреть реакцию в газовой фазе, протекающую при большой потере напора в трубчатом проточном реакторе. Вывести соотношения между размерами прототипа и модели, необходимые для химического подобия, если массовые расходы реагирующей газовой смеси находятся в отношении X. Сравнить также теплопередачу через стенки сосуда. [c.348]

Влияние скорости на гидродинамические параметры работы реактора сказывается, главным образом, на величине потери напора при прохождении газовой смеси через слой катализатора. С ростом скорости потока газов при условии постоянства объемного расхода газа появляется необходимость увеличения высоты слоя для сохранения расчетного времени контактирования газовой смеси и катализатора. Учитывая, что гидравлическое сопротивление взвешенного слоя пропорционально его исходной высоте, увеличение скорости потока, таким образом, приводит к дополнительным энергетическим затратам. [c.258]

Потери напора газовой смеси при прохождении через реактор складываются из сопротивлений взвешенного слоя, газораспределительной решетки и газоподводящего узла. [c.261]

В связи С тем, что на предприятиях нефтехимии и нефтепереработки часто наблюдается дефицит свободных производственных площадей и установка новых узлов санитарной очистки отходящих газов ограничи-вается наличной территорией, разработка эффективных, но многоаппаратных узлов, включающих, например, реактор, топку под давлением и рекуператор, становится практически невозможной. Кроме того, наличие даже коротких трансферных линий, соединяющих отдельные аппараты узла санитарной очистки, приводит к существенным потерям напора в низконапорных газовых и воздушных потоках. [c.83]

Таким образом, потеря напора катализатора не превышает предельно допустимых значений 0,2—0.3 МПа. Поэтому к проектированию принимают реактор цилиндрической формы с высотой и диаметром реакционной зоны 4.4 и 2,2 м соответственно. [c.157]

При подаче в реактор смеси сырья, водородсодержащего газа и циркулирующей жидкости за счет скорости зтих потоков объем слоя катализатора увеличивается примерно на 50% при перепаде давления 0,6—1 МПа, создаваемого в основном статическим столбом жидкости и катализатора. Фактический перепад давления в реакторе за счет потерь напора составляет не более 0,1—0,2 МПа. Низкий перепад давления на последних моделях установок с трехфазным псевдоожиженным слоем достигнут равномерным распределением жидкости и газа в поперечном сечении реактора за счет специально сконструированного устройства, аналогичного колпачку ректификационной колонны. [c.119]

Высота слоя катализатора, как найдено из практики, должна быть такой, чтобы обеспечить градиент потери напора в реакционной зоне около 300 кг/м /м. Это условие позволяет обеспечить бесперебойное питание реактора свежим катализатором, посту- [c.57]

Давление под решеткой реактора Рз = 1,799 кг/см-. Потеря напора от трения в изгибах (ориентировочно Ртр = 0.07 кг/см-. [c.473]

Весьма специфичны гидравлические условия в системах с движущимися катализаторами, которые требуют особого рассмотрения. В наиболее простом реакторе с гранулированным контактом типа термофор потеря напора может вычисляться так же, как в обычном аппарате с неподвижной насадкой. При этом расчетная скорость для прямотока катализатора и паров сырья должна приниматься равной разности их скоростей движения . При противоточной схеме ТСС условная скорость реагирующего потока определяется как сумма его линейной скорости и скорости опускания контакта вниз. Расчетная длина пути в обоих случаях равняется фактической высоте аппарата. Общие нормативы и основные уравнения для этих условий те же, что для систем со стационарными насадками. [c.175]

Сумма потерь напора в реакторе 2/г=/гп.з о=0,91+0,06 = = 0,97 м. [c.242]

Для уменьшения потерь напора на входе выправляющего аппарата при малом угле наклона кромок ребер (а < 10°) допускается увеличение угла а на несколько градусов, т. е. выправляющий аппарат устанавливается под некоторым углом к вектору абсолютной скорости жидкости (угол атаки). Выправляющий аппарат раскручивает поток жидкости, отбрасываемый винтом, и преобразует кинетическую энергию вращательного движения в статический напор, необходимый для осуществления циркуляции во всем объеме реактора. Над выправляющим аппаратом устанавливается отражатель (см. рис. 80). [c.158]

Перепад давления зависит от величины давления в верхнем и нижнем сечениях реактора. Давление в нижнем сечении зависит от давления в верхнем и потери напора при фильтрации паров через слой катализатора. Давление в Верхней части реактора определяется рядом параметров производительностью, температурным режимом, качеством сырья и др. (5, 6). Для конкретных условий промышленного реактора установлено, что при увеличении объемной скорости на 0,05 давление в верхней части реактора может возрастать при нормальной работе в среднем на [c.4]

К первой относятся релейные устройства, управляющие включением двигателей насосов, мешалок, барабанных вакуум-фильтров, скребков и другого оборудования, а также коммутирующие потоки жидкостей или газов с помощью различной арматуры. Примерами могут служить пуск насосов (сигнал — уровень в приемных резервуарах, накопителях, приямках и других емкостях) промывка или регенерация фильтров и контактных осветлителей (осуществляется по временной программе, либо сигналами служат потери напора или качество фильтрата) заполнение и опорожнение баков-реакторов очистных станций периодического действия периодическая подача сжатого воздуха приготовление рабочих растворов реагентов периодический запуск агрегатов отделения механического обезвоживания осадка по мере его накопления. Системы автоматизации перечисленных процессов предназначены для выполнения определенных простых или сложных, разовых или повторяющихся операций в ответ на поступление соответствующей команды или возникновение заранее предусмотренной ситуации. Их структура, принципы действия и аппаратурное воплощение аналогичны, как правило, соответствующим системам автоматики во многих других отраслях промышленности. Их проектирование, наладка и эксплуатация обычно не вызывают затруднений. Вопросам построения этих систем в приложении к очистным сооружениям промышленных предприятий уделено достаточно внимания в литературе [20, 21]. Поэтому здесь не рассматриваются подробно приемы построения систем релейной автоматики и широко известная аппаратура, на которой они базируются. В последующих главах приведены конкретные [c.37]

Наиболее удобным для приближенного расчета аэродинамического сопротивления циклонных реакторов для огневого обезвреживания сточных вод является метод вихревого стока [98]. Полная потеря напора в циклонном реакторе условно разделяется на три составляющие потери на входе, потери на создание крутки потока, потери на выходе из реактора. При расчете используются эмпирические коэффициенты, полученные в результате испытаний циклонных топок. [c.178]

Потери напора на входе в циклонный реактор (Па) [c.179]

Потери напора на выходе из циклонного реактора (Па) [c.179]

Пример 27. Определить основные размеры циклона (фиг. 124) для улавливания частиц катализатора из углеводородных паров, уходящих сверху реактора и потерю напора в циклоне. [c.382]

Во-вторых, при приведенных выше расчетах мы считали плотность газа р постоянной вдоль всего потока, пронизывающего неподвижный слой. На самом деле плотность газа пропорциональна его давлению р и наличие потери напора Ар приводит к тому, что к верхней части реактора плотность будет снижаться и ее относительное уменьшение Др/р будет равно Ар/р. Для зернистого слоя высотой в 1л с насыпной плотностью рт= 1500 кг/л к моменту начала псевдоожижения газом при атмосферном давлении это снижение может достигать 15%. При постоянстве весового расхода газа G=gup вдоль всего реактора это приводит к соответствующему повышению его линейной скорости и и увеличению подъемной силы, действующей на частицы, расположенные в верхней части колонны. Расчет показывает, что критерий Re = udp/ix остается [c.148]

VIII-I. Требуется провести некоторую реакцию в присутствии магяетито-вого катализатора с объемной скоростью 125 газа/ж катализатора в час. Коэффициент сферичности зерен катализатора 0,58 плотность 4400 кг1м . Диаметр реактора 152 мм, высота 305 мм. Изучение кинетики реакции показало, что необходимо применять частицы минимального размера, но потеря напора не должна превышать 7000 /ж (0,07 а/п).Вязкость газа 0,0647 кг-м- -ч- . [c.300]

V111-2. Воздух продувается со скоростью 454 /сг/ч через реактор, состоящий из десяти параллельных труб диаметром 63,5 мм и длиной 3,05 м. В трубах находится насадка из относительно гладких цилиндрических гранул диаметром и высотой по 18,8 мм. Трубы на участке длиной 0,61 м содержат ровно 191 цилиндр. Средняя температура воздуха 92 °С, избыточное давление на входе 0,34-10 н/ж (0,35 ат). Определить потерю напора . [c.300]

ДРз — потери напора в распределительной решетке реактора в кПсм . [c.178]

В результате проверки оказалось возможным выделить способ загрузки, обеспечивающий максимально однородную структуру. Этот способ, названный выше как метод, имитирующий дождь из частиц катализатора, сводится к следующему. Частицы с помощью какого-либо устройства распределяются по сечению реактора, расположенному на определенной высоте от границ формируемого слоя, и поступают в него, пролетая без взаимных столкновений одинаковое расстояние. Каждая частица имеет практически одинаковую потенциальную энергию п равную вероятность попасть в любой участок слоя. Это создает предпосылки для создания однородной структуры насыпного слоя, что и было подтверждено при его продувках. На рис. 4 показано поле температуры, замеренное на выходе из слоя. При средней температуре 291°С среднеквадратичное отклонение составило 5°С. Локальные неоднородности структуры слоя, порождающие горячие пятна, отсутствуют. Важен еще и тот факт, что изменение высоты свободного падения частиц при загрузке, т. е. изменение энергии канлдой частицы па одинаковую величину, приводит к образованию слоя с другим значением общей по слою порозности. Так, два слоя, упакованные этим методом с высоты / 1 = 1,0 м и /г2 = 0,15 м, различаются но насыпной плотности на 8- 12% (р1>р2), а потери напора потока газа, движущегося через слой, снижаются во втором случае на 45- -50%. [c.11]

Такие реакторы различают также и по способу распределения и направлению движения сырья с радиальным движением сырья (рис. XXIV- ) или с аксиальным (рис. ХХ1У-2). Реакторы с радиальным движением сырья применяют в случаях, когда среда находится только в жидком или парогазовом состоянии. Радиальное движение обеспечивает меньшие потери напора потоку сырья. [c.632]

На рис. 1.11 приведены результаты расчетного анализа работы тер-люкаталитического реактора для очистки паровоздушной смеси от паров р[30пропилбензола при замене железохромового катализатора СТК-1-7 на никелевый НТК-4. В случае подобной замены при прочих равных ус-I овиях (кроме несколько возрастающих потерях напора), например при сохранении степени очистки паровоздушной смеси на уровне 90%, не-С бходимо несколько увеличить температуру в реакторе (с 300 до 320 С). При отсутствии энергетического резерва замена катализатора СТК-1-7 на НТК-4 приведет к снижению степени очистки отходящих газов с 90 до 82%. Следует отметить, что при температуре очистки около 300°С процесс очистки паровоздушной смеси на катализаторе СТК-1-7 имеет с лишком высокий уровень параметрической чувствитльности и для ус- [c.45]

В заключение рассмотрим вывод масштабных уравнений для случая гомогенной химической реакции в газовой фазе в трубчатом реакторе непрерывного действия. Для вывода масштабных уравнений здесь необходимо учесть, что потери напора в модели и прототипе должны быть равны. В противном случае в реакторе, в котором потери напора будут больше, возникнет ускоренное движение газообразного потока реакционной смеси, вследствие чего время пребывания в этом реакторе уменьшится. Пренебречь разницей в потерях напора MOHiHO только в том случае, когда общее давление в системе велико по сравнению с потерями напора. [c.429]

Давление в колонне принимается таким же, как и в реакторе, за вычетом потерь в трансферном трубопроводе. Потери напора от верха колонны до ввода сырья принимаются равньнли 35 кПа, а от верхней тарелки до емкости орошения — 30 кПа. [c.134]

Скорость движения катализатора через реакторы и через регенераторы шахтного типа регулируется клапанами-заслонками иа линиях, ио которым катализатор поступает к подъемникам (при постоянной скорости движения иодъемников скорость циркулянии катализатора определяется степенью наполнения ковшей подъемников). При противотоке газов и катализатора скорость паров должна быть ниже той, при которой нары могли бы подхватывать частицы катализатора. Поток газа, дающий потерю напора, соизмеримую с весом столба катализатора, препятствует ссыпанию катализатора. [c.248]

Весьма перспективно для химической технологии теплообмен ное устройство, называемое теплопроводом. Оно пред ставляет собой полностью закрытую металлическую трубу с лю быми профилями сечения, футерованную каким-либо пористо капиллярным материалом (фитилем), например, шерстяной тканью, стекловолокном, сетками, пористыми металлами, полимерами, керамикой и т. п. В полость трубы подается теплоноситель в количестве, достаточном для полной пропитки фитиля. Температура кипения теплоносителя должна обеспечивать отвод тепла (путем испарения) из охлаждаемого рабочего пространства химического реактора или другого аппарата интервал зон температуры — от какой угодно низкой до 2000 °С. В качестве теплоносителя используют металлы (Сз, К, На, Ы, РЬ, А и др.), высоко кипящие органические жидкости, расплавы солей, воду, аммиак, жидкий азот и др.). Предпочтительны жидкости с высокой скрытой теплотой испарения, большим поверхностным натяжением, низкими плотностью и вязкостью. Трубка одной своей частью располагается в зоне отвода тепла, а остальной частью — в зоне конденсации паров. Пары теплоносителя, образовавшиеся в первой зоне, конденсируются во второй зоне, а конденсат возвращается в первую зону под действием капиллярных сил фитиля. Благодаря большому количеству центров парообразования резко падает перегрев жидкости при ее кипении и значительно возрастает коэффициент теплоотдачи при испарении (в 5—10 раз). Особенностью теплопровода является очень высокая эффективная теплопроводность вдоль потока пара (на 3—4 порядка больше, чем у серебра, меди и алю.миния), что обусловлено низким температурным градиентом вдоль трубы. Мощность теплопровода определяется капиллярным давлением, компенсирующим потери напора парового и жидкостного потоков. [c.336]

Давление в реакторе определяется потерей напора в погоноразделительной системе и обычно равно 1 ат. Если регенератор расположен выше реактора, то давление в нем должно быть ниже, чем в реакторе, и наоборот. При расположении рекктора и регенератора на одинаковой высоте давление в обоих аппаратах примерно равно. [c.184]

Потеря напора в реакторе на 1 м высоты контактной массы в среднем составляет 0,35 м. Таким образом, полная потеря напора в загрузке Лп.з=0,35Лз=0,35-2,6=0,91 м. [c.242]

При фильтрации реагирующих нефтяных паров через столб катализатора гидравлические потери напора зависят от скорости, физических свойств фильтрующихся паров и фракционного состава катализатора. Скорость движения определяется как иачаль-ным объемом паров сырья, поступающего в реактор, так и степенью образования продуктов крекинга. Физические свойства фильтрующихся паров также связаны ю качеством и количеством образующихся в процессе реакции углеводородов. Средний фракционный состав катализатора, циркулирующего в системе, практически остается постоянным. [c.3]

Зависимость скорости и вязкости фильтрующихся потоков от степени образования газа и бензина указывает на связь между образованием последних и потерями напора. Исходя из сказанного, логично предположить, что величина гидравлических потерь напора (перепад давления АР между верхним и нижним сечениями ртолба катализатора в реакторе) связана с величиной конверсии сырья и степенью образования бензина. При этом нужно ожидать, что с ростом. перепада давления будет наблюдаться повышение, максимум и уменьшение выхода бензина. [c.4]

Компрессор на битумных установках предназначены для обеспечения процесса окисления сжатым воздухом. Учитывая потери напора в змеевике реактора, компрессор должен обеспечить подачу воздуха давлением 0,7-0-,8 МПа (7-8 кгс/см ). Этому требованию удовлетворяют поршневые двухступенчатые компрессоры, а тарсже центробежные и винтовые машины. Их производительность и число зависят от произюдительности установки. Ниже приведены технические характеристики наиболее употребляемых компрессоров [c.79]

На установках последнего периода ирихмеиен более простой и эффективный метод. Он состоит в том, что поступающее в реактор сырье подается непосредственно в верхнюю зону катализаторного слоя. Система ввода сырья, выполненная в виде простого коллектора, погруженного в слой катализатора, запроектирована так, чтобы обеспечить равномерное распределение сырья минимальными потерями напора. Э 1а система более компактна, чем устройство с периферической кольцевой завесой, и позволяет осуществлять питание установки газойлями любого встречающегося в нефтезаводской практике [c.97]