Потери напора на трение по длине потока

Рис. З. К выводу выражения потери напора на трение по длине в равномерном потоке

Потери напора по длине — затраты удельной энергии потока жидкости на преодоление сил трения, пропорциональные длине расчетного участка. [c.6]

Потери напора на трение по длине потока [c.41]

Так как длина местного сопротивления обычно не превосходит нескольких диаметров трубопровода, то потерями на трение и их изменением из-за деформации потока при турбулентном течении можно пренебречь. Следовательно, основной причиной местной потери напора в этих условиях является вихреобразование. Нри малых числах Рейнольдса, т. е. при ламинарном режиме движения, определяющими являются потери на трение. [c.59]

По средней трубе поток проходит сначала плавное расширение, а затем плавное сужение (с углом расширения около 6°) 7, где можно наблюдать изменение величины напора (превращение статического напора в динамический и обратно) без практически заметных потерь далее поток проходит внезапное расширение 5 и внезапное сужение, где можно убедиться, что потери напора при расширении больше, чем при сужении потока. "Затем поток с помощью задвижек 3 и 4 может быть направлен либо по ответвлению с арматурой, где можно исследовать сопротивление разных видов запорной арматуры 4, 8 и 9 и внезапного поворота 11, либо по ответвлению, представляющему собой прямой участок Трубы 6 длиной 5 м, где можно изучать зависимость коэффициента трения от числа Рейнольдса, а также потери напора при плавном повороте 12. [c.48]

Торможение потока стенками, приводящее к тому, что отдельные струйки жидкости движутся с различными скоростями, вызывает появление напряжений трения между струйками, смещающимися одна относительно другой. Внутренние силы трения создают сопротивление движению, па преодоление которого затрачивается работа внешних сил, переходящая в тепло. Поэтому удельная механическая энергия (полный напор) потока вдоль трубы уменьшается. Это уменьшение напора называют потерей напора на трение по длине (Ац, i)- [c.111]

Ранее было показано, что с пов шением концентрации скорость витания уменьшается (см. табл. 18) В табл. 19 показано, что длина разгонного участка значительно сокращается с уменьшением скорости витания. Учитывая, что в системах транспорта катализатора сплошным потоком концентрация высока и достигает 0,45— 0,35 м /м [98], разгонный участок весьма мал и при расчете не должен учитываться. Это означает, что концентрация катализатора по всей высоте подъемника может приниматься постоянной. При этом статический напор может определяться по формуле (204) с подстановкой в нее всей высоты подъема в отличие от систем транспорта с низкой концентрацией, в которых в формулу (204) следует подставлять длину, соответствующую режиму равновесной скорости. Из остальных составляющих общей потери напора в соответствии с уравнением (199) следует учитывать потерю напора, обусловленную трением транспортируемого материала о стенки подъемника ДР4. Эта составляющая в соответствии со [127] может определяться по формуле (205). [c.122]

Градиент уровня жидкости. Гидравлический градиент, напор, необходимый для преодоления потерь на трение при прохождении жидкости по тарелке, оказывает существенное влияние на стабильность работы, так как он является единственной переменной величиной по длине тарелки. При чрезмерном градиенте начальный участок тарелки может оказаться неработающим из-за повышения сопротивления прохождений потока пара, вызванного увеличением слоя жидкости в этой зоне (рис. 1-13). Экспериментально определенная граница стабильной работы обычно составляет /гг>2,5ДЯ. [c.14]

Фитинги и задвижки. При турбулентном потоке дополнительные потери на трение в фитингах и задвижках могут быть выражены либо как потери на трение в трубе некоторой эквивалентной длины (причем длина исчисляется в диаметрах трубы LJD), либо как число скоростных напоров К, теряемых в трубе того же размера. Значение К может быть определено из следующего соотношения [c.153]

Величина представляет собой потери энергии (потери напора), имеющиеся в любой реальной системе. Основная причина потери напора обусловлена трением между движущейся водой и стенками трубы однако потери напора возникают также при различных возмущениях потока, вызываемых клапанами, изгибами трубопровода и изменениями его диаметра. Воображаемая линия, которая соединяет все точки общей удельной энергии потока, определенной в различных местах по длине [c.92]

Клапаны, фитинги и другие приспособления нарушают режим движения потока жидкости, что приводит к дополнительным потерям напора (так называемым местным потерям напора). Все эти приспособления в типичной водораспределительной системе расположены на достаточно больших расстояниях друг от друга следовательно, вызванные ими местные потери напора относительно незначительны по сравнению с потерями, являющимися результатом трения потока о стенки труб. Если же речь идет о трубопроводах насосных станций и очистных установок, то здесь потери в клапанах и фитингах значительны и составляют основную часть общих потерь. Местные потери напора могут быть вычислены как потери напора от трения на участке трубопровода некоторой эквивалентной длины или по формуле [c.93]

Вышеприведенными формулами за исключением формулы (4-56)] учитываются только влияние искривления потока при движении его в пределах колена. Потери напора на трение по длине колена следует пре-делять особо по тем же формулам, что и для прямолинейных труб, вводя в расчет длину осевой линии закругления. [c.41]

Из полученного выражения следует, что потери энергии (напора) /I/ на трение по длине трубопровода в ламинарном потоке прямо пропорциональны средней скорости и зависят от линейных размеров трубопровода I, с1) и свойств жидкости ( х, р). Так как эти потери увеличиваются с увеличением вязкости, в практике стремятся уменьшать вязкость жидкости ее нагреванием. Как видно из равенства (5.11), потери напора при ламинарном движении не зависят от шероховатости труб. [c.73]

Таким образом, гидравлические потери в насосе являются результатом потерь напора на трение и потерь от изменения сечений потока и изменений его направления. Гидравлические потери каждого типа центробежного насоса следуют своему собственному закону и зависят от формы и конструкции подводящей камеры, длины и формы очертаний лопаток рабочего колеса, от угла атаки а, формы и конструкции нагнетательной камеры насоса. [c.41]

При определении потерь напора от трения в формуле (176) принимается скорость потока Шср—средняя по всей длине канала. Определение этой скорости не представляет трудностей, если в нагревательном элементе течет жидкий теплоноситель в этом случае] W p = (где и аУз — скорости теплоносителя [c.114]

Формула (13.4) аналогична уравнению Гагена — Пуазейля для определения потери напора на трение при ламинарном движении потока по прямым трубам Артр 32L] w/Ф (где — длина трубы —диаметр трубы). [c.102]

Между законом сопротивления и профилем скоростей потока, движущегося в трубе, существует однозначная связь. Потери напора или давления в трубопроводе при движении по нему реальной жидкости обусловлены сопротивлением трения и местными сопротивлениями. Потери на трение имеют место по всей длине трубопровода и зависят от режима течения потока, увеличиваясь с возрастанием турбулентности. Местные сопротивления возникают при любых изменениях скорости потока в результате изменения его сечения или направления (внезапные сужения, расширения, повороты, краны, вентили и т. п.). [c.48]

Потери напора (давления) могут быть двух видов путевые (линейные) ДЛ , пропорциональные длине потока и обусловленные внутренним трением в жидкости, и местные, ДЛ ,, не связанные с пройденным расстоянием и обусловленные нарушением структуры потока вследствие изменения скорости по величине или направлению. [c.38]

Другой причиной уменьшения напора по сравнению с его значением, подсчитанным по уравнению Эйлера, являются гидравлические потери, неизбежно сопутствующие течению реальной жидкости через рабочее колесо насоса. Помимо обычных потерь на трение по длине и на преодоление местных сопротивлений (вход в колесо, поворот, выход из колеса и т. п.) движение реальной жидкости в межлопастных каналах и обтекание лопастей связано с образованием пограничного слоя, утолщение которого в зоне местных диффузорных явлений может существенно изменить кинематику действительного потока по сравнению с обтеканием тех же профилей идеальной жидкостью. Сложный закон изменения относительной скорости по поверхности лопасти приводит к образованию участков, где относительная скорость уменьшается и кинетическая энергия потока переходит в энергию давления. Эти участки контура лопасти чрезвычайно опасны с точки зрения возможности отрыва потока. Частицы жидкости в пограничном слое, обладая меньшей кинетической энергией, не способны проникнуть внутрь области, в которой давление воз- [c.38]

Пример 6. Расчет потери напора при двухфазном (газожидкостном) потоке, Определить потерю напора на преодоление сопротивления трения при движении газожидкостной смеси по трубе условным диаметром 50,0 мм и длиной 30,5 м. Труба выполнена из углеродистой стали. Весовая скорость потока 1724 кг/ч, объемная доля жидкости 0,2 объема жидкости на объем смеси, вязкость жидкости 0,2 спз, вязкость газа 0,02 спз, плотность жидкости 640 кг/м , плотность газа 48 кг/м . [c.118]

Видимо, неблагоприятная работа о. н. а., которому предшествует безлопаточный диффузор, частично объясняется большой неоднородностью потока вдоль ширины канала 64 как по величине скорости С4, так и углам а. Это увеличивает потери на отрыв при повороте и создает неблагоприятную картину ударного натекания на лопатки о. н. а. в сечении 5. После входа потока в каналы о. н. а. обычно сначала имеет место диффузорный поток, а при выходе — конфузорный. Выход из о. н. а., как показывают теоретические соображения и опыт, протекает также неблагоприятно вследствие поворота потока из радиального в осевое направление с резким перекосом потока и образованием развитого попутного следа, вызванного относительно толстыми литыми лопатками. Перечисленные выше особенности движения вызывают большие потери напора, которые, по-видимому, меньше всего укладываются в схему потерь на трение по длине. Поэтому для увеличения к. п. д. в о. н. а. прежде всего необходимо провести большую и кропотливую работу по уменьшению потерь на отрыв и удар. [c.107]

Отметим, что газовый фактор существенно влияет на гидравлические потери. Особенно сильно это влияние проявляется при малых диаметрах трубы. С увеличением диаметра влияние газового фактора ослабевает. С ростом газового фактора связан рост расходного и, следовательно, истинного газосодержания в потоке. При этом увеличивается скорость движения жидкости, а поскольку гидравлические потери обусловлены, в основном, фактором вязкого трения в жидком компоненте смеси, то увеличивается и падение напора (см. пример 5.8). Среднее давление на втором расчетном участке бьшо меньше, чем на первом. Следовательно, больше бьш объемный расход газа и больше средний градиент давления. С увеличением объемного расхода жидкости характер влияния газового фактора на потерю напора остается неизменным. В табл. 5.5 приведены данные, аналогичные данным табл. 5.4, но при расходе жидкости 0,00275 м /с. Из приведенных таблиц видно, что диаметр трубопровода оказывает очень существенное влияние на падение давления в линии. Большое значение имеет также уровень расхода жидкой фазы. Этот вывод можно сделать на основе следующих соотношений, где представлено падение давления в линии длиной 1000 м, диаметром 0,064 м с выходом в атмосферу. Газовый фактор (по нерастворенному газу) составляет 145 м /м . [c.166]

Особенно большой точности при определении падения давления вследствие трения в прямых каналах при работе печей не достигается. Ни скорость потока, ни температура газа, ни относительная шероховатость точно неизвестны. И, кроме того, сумма падений давления на поворотах, расширениях и сужениях сечения, а также в клапанах почти всегда значительно превышает падение давления, возникающее в результате трения на прямых участках каналов. Эти потери выражаются либо в виде долей скоростного напора, либо в виде падения давления на дополнительной длине канала. Выражение падения давления через скоростной напор очень удобно, так как с помощью графиков (см. рис. 297 и 298) скоростной напор можно легко превратить в падение давления или потерю тяги, выраженные в мм вод. ст. [c.397]

Для упрощения расчетов далее не учитываются потери напора на трение о стенки трубы, а также потери напора при входе потока в трубу, равно как и потери при выходе через клапан. Условно принимается постоянство массы волнового насоса и равенство нулю присоединенной к нему массы воды. Расчет производится для подъемной трубы достаточной длины, когда поле поверхностных волн на ее ни5кнем конце практически затухло и его в.ппянием можно пренебречь. С учетом всех перечисленных замечаний уравнение движения воды в трубе при только что открыпгаемся клапане имеет вид [c.106]

Фильтрационный поток можно представить как некоторое направленное в среднем движение флюида внутри огромного множества сообщающихся между собой пустот причудливой формы, длина которых в отдельности равна по порядку величины размеру твердых частиц породы. Очевидно, в пределах некоторой длины, равной по порядку величины размеру одного зерна, движение вдоль какой либо струйки можно рассматривать как движение в трубке переменного сечения . В случае применимости закона Дарси для описания фильрации, потери напора из-за искривления потока в струйках на порядок меньще потерь на преодоление трения [42]. Следовательно, каждая струйка по выходе из данной трубки будет стремиться войти в ближайшую к ней трубку возможно максимального сечения. При этом очевидно, что струйки, двигающиеся в порах наибольших размеров, продолжат далее свое движение также в порах наибольших размеров и при каком-то распределении размеров пор в данной части пласта установится и распределение струек примерно одинаковых поперечных сечений . [c.159]

Данные табл. III. 6 и III. 7 показывают, что даже в трубах малого диаметра (50 мм), при сравнительно больших расходных концентрациях [30 (кг/ч)/(кг/ч) ] и скорости газа 25 м/с абсолютное значение касательного напряжения (с учетом деформации потока) не достигает 3 Па, а перепад давления составляет 224 Па/м, т. е. примерно 23 мм вод. ст. на I м длины. В недеформирован-ном потоке эти величины будут на 60% меньше и соответственно равны 139,5 Па/м и 14,25 мм вод. ст. на I м длины. Общая потеря напора обычно намного больше, и трение газового потока составляет лишь незначительную долю общей потери. Поэтому определение Тр (или Арг) как составляющей уравнения (III. 28) по уравнению (111.33) в ряде случаев может обеспечить точность, достаточную для технических расчетов. [c.159]

Рассмотрим размерный эскиз вентиляционной установки (рис. 19-12), из которого определяются геометрические размеры. Сечение воздухопровода для уменьшения потерь напора принимаем равным сечению сопла вентилятора 0,214-0,214 м Для подсчета потери напора по формуле (19-25) вычисляем скорость воздуха Ува в каждом элементе вентиляционной установки, подставляя в нее значение площади поперечного сечения элемента Qвз и соответствующее значение расхода воздуха при заданной производительности вентилятора 1 вент = 1 500 м 1ч в тех элементах, через которые проходит весь поток воздуха, или 1 1= Увепт/2=750 м 1ч в тех элементах, через которые проходит воздух лишь к одной из полостей подового камня. Вычисляем по формуле (13-22е) также эквивалентные диаметры тех элементов, в которых имеет место потеря напора на трение, и подбираем величины коэффициентов местных сопротивлений и коэффициентов трения (см, табл. 19-3). Проверять потерю напора следует в наиболее длинной ветви, например при работе левого вентилятора (рис. 19-12) следует проверить потерю напора в ветви, охлаждающей правую полость подового камня. Результаты подсчета сводим в табл. 19-4. [c.377]

Если значение скорости потока соответствует окрестности точки С п в газ введены твердые частицы, то необходимы дополнительные силы для взвешивания частиц и передвижения их по трубе, в связи с чем потери напора возрастают до величины, соответствующей вышележащей точке I. С уменьшением скорости газа при постоянном количестве подаваемых частиц снижается пх скорость п возрастает концентрация частиц в трубке. Таким образом, потери напора первоначально падают за счет уменьшения трения газа о стенкп, а затем снова возрастают по кривой Ы (поскольку вес частиц становится главным фактором, определяющим величину сопротивления). В точке I потери напора при трении газа о стенки невелики, величина пх определяется в основном количеством частпц, приходящихся на единицу длины, а концентрация соответствует пределу однородности диспергирован ной фазы. Дальнейшее уменьшение скорости газа приводит к нарушению однородности и к появлению поршневых движений. Для данной системы газа и частиц пунктирная линия LNHJK представляет собой линию постоянных концентраций, эквивалентную получаемой при помощи графика на, рис. 3. [c.81]

Если воздух попадает в печь только благодаря своей собственной подъемной силе, то с целью обеспечения элективной теплопередачи в регенераторах их поперечное сечение делают настолько большим, насколько это позволяют окружающие условия. Высокие скорости и длинные пути, которые получаются в глубоких одноходовых или двухканальных насадках, могли бы улучшить теплопередачу на единицу поверхности, но потеря тяги превышала бы тягу, создаваемую подъемной силой, что, конечно, недопустимо. Поэтому действительная скорость потока воздуха в насадках, движущегося под воздействием подъемной силы, колеблется в пределах 0,5—1,2 м/сек, в то время как скорость газа, если применяется генераторный газ, ограничена пределами 0,6—0,9 м/сек. Эти скорости настолько малы, что падение давления или потеря тяги, вызываемая сопротивлением насадки регенератора, весьма незначительна. Падение давления в насадках со сплошными каналами (насадка Каупера) может быть выражено в виде суммы скоростного напора (стр. 390) и потери на трение в прямоугольных каналах (стр. 392), а падение давления в стандартной насадке (Сименса), показанной на рис. 173, точно определить нельзя. Испытания Кистнера , проведенные на экспериментальном регенераторе Немецкого сталелитейного общества, показали, что па- [c.419]

Такое уменьшение может быть объяснено тем, что потери напора на трение в коммуникациях и фасонных частях составляют значительную часть от обшей потери напора. Повышенная потеря напора на трение, повидимому, вызывается большим количеством оварных швов в коммуникациях. Вычисление этих потерь в коммуникациях нельзя производить по формулам для прямых труб, так как характер сапротивления и структура потока в прямых трубах и в ко ммуникациях различны. Это различие вызывается отсутствием в трубах искривлений потока, а также меньшим числом, сварных швов на единицу длины трубы. [c.77]

Уравнение Бернулли для реальной жидкости. Прп движении реальных жидкостей действуют силы трения жидкости о стенки трубы, а также силы внутреннего трения, вызываемые вязкостью жидкости. Эти силы оказывают сопротивление движению жпдкостп и представляют собой гидравлическое сопротивлеппе трубопровода. На преодоление гидравлического сопротивления расходуется часть статической составляющей энергии потока. Поэтому общее количество энергии потока по длине трубопровода непрерывно уменьшается. Безвозвратные потери потенциальной энергии потока принято характеризовать потерянным давлением Арп пли потерянным напором кп. Величина кп вводится в уравнение Бернулли для соблюдения энергетического баланса потока реальной жидкости [c.40]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология