Теплоотдача от плоской поверхности

Для расчета конвективных потерь тепла можно считать человека вертикальным цилиндром диаметром 35 см и высотой 170 см. При нормальной температуре поверхности, равной 31 °С, найти потери энергии из-за естественной конвекции в воздухе, температура которого 10 °С. Сравнить результат расчета с теплоотдачей плоской вертикальной поверхности равной площади и с остатком производства метаболической теплоты среднего человека. [c.205]

В горизонтальных щелях между двумя плоскими поверхностями процессы естественной конвекции среды и теплоотдачи определяются расстоянием между поверхностями (высотой щели) и распределением температур стенок. Если температура верхней стенки больше, то циркуляция среды в щелевом зазоре может отсутствовать и перенос теплоты сверху вниз рассчитывается как теплопроводность плоской стенки, состоящей из неподвижной среды, находящейся между поверхностями. При иных условиях между поверхностями возникают конвекционные токи непростой конфигурации (рис. 4.13). Внутри тонких вертикальных или наклонных прослоек вследствие взаимного влияния противоположных поверхностей разной температуры также могут возникать замкнутые контуры циркуляции среды, заполняющей пространство щели. В прослойках шаровой или горизонтальной цилиндрической формы циркуляционное движение среды за счет разности плотностей будет наблюдаться в той части зазора, где имеется вертикальный градиент температуры стенки (зона /), а в нижней зоне II среда практически неподвижна (рис. 4.14). [c.77]

Е нике ев М. П., Теплоотдача. плоской поверхности при различных углах ее. наклона в случае. свободного движения воздуха, Труды Казанского с.-х. института, вьш. 42, т. 3, 1959. [c.669]

Коэффициент теплоотдачи в окружающую среду зависит от формы поверхности и скорости воздуха, омывающего изоляцию. Например, для плоских поверхностей и цилиндров диаметром более 1 м при скоростях ветра 5, 10 и 15 м/с коэффициент теплоотдачи принимают соответственно 20, 30 и 40 ккал/(м -ч-°С) для поверхностей цилиндров диаметром меиее 1 м при тех же скоростях коэффициент соответственно равен 18, 25 и 30 ккал/(м2-ч-°С). [c.342]

Для определения теплоотдачи плоских поверхностей скольжения Фальц предложил формулу [c.231]

Несмачивающий режим взаимодействия капель. Данный режим наблюдался в интервале температур охлаждаемой поверхности примерно от 400 до 880 °С. В этом случае на поверхности не видны следы ударяющихся капель. Был проведен анализ теплообмена излучением между плоской поверхностью и приближающейся к. ней каплей (см. 2.8). Расчет показал, что доля предварительно испаряющейся массы незначительна и лишь весьма мелкие капли не достигают нагретой поверхности в результате полного испарения. По мере приближения капли к стенке скорость испарения возрастает за счет теплообмена излучением, а в непосредственной близости от стенки — и за счет конвекции и теплопроводности. Образующийся с большой скоростью слой пара между каплей и стенкой, видимо, препятствует непосредственному контакту между ними, чем и можно объяснить отсутствие видимых следов. соударения. Зависимость теплоотдачи от плотности потока жидкости в несмачивающем режиме слабее, чем в смачивающем. [c.172]

Естественная конвекция от вертикальной поверхности. Греющая плита представляет собой тонкий вертикальный металлический лист прямоугольной формы с плоской поверхностью высотой 30 см и шириной 50 см. Вычислить результирующую скорость теплоотдачи от одной из сторон плиты в предположении, что теплоперенос осуществляется естественной конвекцией и при условии, что температура поверхности плиты составляет 65,56 °С, а окружающий воздух имеет температуру 21,1 °С и давление 1 атм. [c.320]

Из формулы (Х,23) видно, что с ростом = 1)д/2 коэффициент теплоотдачи понижается при Дд -> оо, т. е. при переходе к плоской поверхности, (Дд /"а)/ 1 ЯпУ а) 1, и к принимает наименьшее значение к . Практически йц перестает зависеть от Дд при Дд 1,5—2 мм. [c.438]

Теплоотдача при вынужденной конвекции жидкости в трубах, поперечном обтекании труб и вдоль плоских поверхностей достаточно полно и систематически исследована. Результаты этих экспериментальных исследовании обычно интерполируются уравнением Нуссельта [c.62]

Теплоотдача и сопротивление волнообразных каналов. В работе [11 приведены результаты исследования теплоотдачи и сопротивления волнообразных каналов, ширина которых менялась за счет изменения толщины прокладок от 3 до 7 мм. Кривизна волнообразных каналов была постоянной. Результаты опытов приведены на рис. 1-22. Коэффициент теплоотдачи, входящий в критерий Нуссельта, подсчитывался для плоской поверхности без учета волнистости листа. За характерный размер в числах Ни и Не был принят наружный размер двуугольной трубки й = + 28. В опытных пакетах он был равен = 14 мм. Физические параметры относились к средней температуре потока. Как видно из графика, влияние увеличения ширины канала на коэффициент теплоотдачи незначительно при увеличении ширины канала с 3 до 7 мм коэффициент теплоотдачи возрос всего лишь на 10—15%. [c.30]

Эффективная толщина газовой прослойки пропорциональна диаметру частицы. Наибольщий локальный тепловой поток при этом имеет место вблизи точки контакта частицы с поверхностью, где толщина газовой прослойки б минимальна. Чем больше точек контакта с единицей поверхности, тем выше коэффициент теплоотдачи. Таким образом, при увеличении диаметра частиц с1 и порозности е слоя коэффициент теплоотдачи снижается. Уменьшение диаметра теплоотдающей сферы или цилиндра (диаметр которых сравним с с1), наоборот, ведет к росту коэффициента теплоотдачи из-за увеличения числа точек контакта частиц с единицей теплоотдающей поверхности. При плотной кубической укладке частиц (е = 0,48) с 1 м плоской поверхности контактирует 1/с1 частиц, а с 1 м поверхности сферы с диаметром, равным диаметру частиц, 6/(яй 2) 2/ 2. (В последнем случае речь фактически идет о теплоотдаче от частицы к слою таких же по размерам частиц. Такая задача имеет большое прикладное значение, например, для топок с КС, где горящие частицы угля, концентрация которых не превышает нескольких процентов, взвешены в слое инертных частиц и обмениваются с ними теплотой.) [c.104]

Значение коэффициента теплоотдачи для плоских поверхностей можно принимать равным [c.57]

Максимальный коэффициент теплоотдачи от плоской поверхности к КС при плотной кубической укладке частиц в пакете будет равен [c.104]

Для естественной конвекции около вертикальной плоской поверхности, температура которой изменяется по закону U — = 10 V ° , определить коэффициент теплоотдачи и массовый расход в пограничном слое на расстоянии х = ж. Чему равна местная плотность теплового потока Найти выражение зависимости массового расхода от х. Положить /(оо) = 0,2 [-ф (О)] = 1,0 р = 1/Г Г = 300 К. [c.169]

Кроме того, эти факелы излучают тепло трубному экрану. Одна часть газов, выйдя из туннелей, настилается по поверхности стен горелок, а другая — проходит в конвективный пучок через пространство между трубным экраном и стеной из горелок. При этом имеет место теплоотдача не только радиацией, но и конвекцией от газов к плоской поверхности горелок и трубному экрану. [c.21]

Теплоотдача при течении вдоль плоской поверхности. [c.162]

Ниже приведены коэффициенты теплоотдачи а для воздушного потока, проходящего параллельно плоской поверхности 25. [c.187]

За определяющий линейный размер принимается для вертикальных поверхностей нагрева — высота поверхности Я для горизонтальных цилиндрических поверхностей — диаметр цилиндра d, и для горизонтальных плоских поверхностей — меньший размер (ширина). Рассчитанный коэффициент теплоотдачи аг следует увеличить на 30%, если теплообменная поверхность обращена вверх, или уменьшить на 30%, если теплообменная поверхность обращена вниз. [c.134]

Перенос теплоты через ореб-ренную стенку. В тех случаях, когда коэффициенты теплоотдачи от жидкостей, разделяемых стенкой, сильно различаются, для повышения эффективности процесса теплопередачи используют оребрение поверхности со стороны жидкости с меньшим коэффициентом теплоотдачи. Если плоская поверхность имеет площадь Р, а оребренная Рр, и коэффициенты теплоотдачи со стороны этих поверхностей равны, соответственно а, и ар, то отношение термических сопротивлений со сто- [c.282]

На графике на рис. 3-12 приведены значения в зависимости от температуры загрузки и условий конвекционной теплоотдачи. Остальные кривые на графике соответствуют охлаждению в условиях естественной конвекции горизонтальных цилиндров диаметром 20, 50 и 100 мм, а также плоских поверхностей (вертикальной и горизонтальной) и охлаждению этих же тел в вынужденном потоке воздуха со скоростью 2 м/сек (поток направлен поперек цилиндра и вдоль плоскости). Температура воздуха принималась равной 0° С. [c.132]

В периоде постоянной скорости сушки количество испаренной влаги, согласно уравнению (1У-1), пропорционально коэффициенту теплоотдачи а. Последний в случае испарения влаги с плоской поверхности, помещенной в прямоугольном канале, может быть определен по следующему критериальному уравнению [c.171]

Теплоотдача при течении вдоль плоской поверхности. Расчетные формулы [c.110]

Для вертикально расположенных теплообменных устройств определяющим размером является высота Я, для горизонтально расположенных — диаметр (1, для горизонтальных плоских поверхностей меньший размер (ширина). Если теплоотдающая плоская поверхность обращена вверх, то коэффициент теплоотдачи а , рассчитанный по одной из формул, следует увеличить на 30% если же теплоотдающая поверхность обращена вниз, то 2 следует уменьшить на 30%. [c.107]

Формулы, определяющие интенсивность теплообмена плоской поверхности, могут быть использованы для расчета теплоотдачи при внешнем обтекании поверхностей, если кривизна последних незначительна по сравнению с толщиной пограничного слоя и не происходит отрыва пограничного слоя от поверхности твердого тела. [c.69]

Количественные исследования зависимости коэффициентов теплоотдачи а и массоотдачи р от влагосодержания материала осложнены тем, что реальные тела могут иметь неоднородную структуру и, следовательно, неравномерное влагосодержание отдельных участков поверхности. Это приводит к неодинаковым значениям коэффициентов тепло-и массоотдачи на поверхности влажного тела. Кроме того, величины сх и р изменяют свои значения вдоль поверхности вследствие чисто гидродинамических условий обтекания различных участков поверхности. Так, при обтекании плоской поверхности толщина пограничного слоя увеличивается вдоль направления движения сушильного агента, а при обтекании сферы значения аир максимальны в точке набегания потока на сферу и в ее кормовой области. Обычно опытные данные представляются в виде критериальных соотношений, содержащих усредненные по поверхности тела величины коэффициентов тепло- и массообмена. [c.7]

На первый вопрос дает ответ опыт, из которого следует, что при применении нормальных котельных трубок неточность, возникающая из-за расчета по формулам для плоской стенки, практически ничтожна, если коэффициенты теплоотдачи а по обе стороны стенки близки по численной величине. При больших разностях между значениями а ошибка может быть настолько большой, что компенсируется практически лишь путем использования так называемой эквивалентной поверхности . Под такой поверхностью подразумевается плоская поверхность (эквивалентная поверхности, образованной из трубок), обеспечивающая тот же теплообмен. Как выбрать эквивалентную поверхность, будет видно из дальнейшего. Выразим сначала количество проходящего тепла формулой для плоской стенки, а затем для цилиндрической стенки. По- [c.549]

Рейтби и Холланде [137] разработали приближенный метод расчета теплоотдачи от поверхностей различной геометрической формы и применили его к двумерным плоским и осесимметричным течениям и к течениям в замкнутых полостях. В общем случае применения этого метода свободноконвективный ламинарный пограничный слой на поверхности разделяется на две области. Внутренняя область простирается от стенки до точки местного экстремума скорости. Внешняя область [c.275]

Закономерности прогрева пакета около цилиндрической и плоской поверхностей различны, если толш,ина пленки твердых частиц, успевающих прогреться за время их контакта с поверхностью, соизмерима с радиусом кривизны последней. Следовательно, зависимость Ь, от О л существенна лишь при относительно малых О л. Математический анализ приводит к следующему выражению для коэффициента теплоотдачи к цилиндрической поверхности [c.438]

ОТ разделительной стенки к воздуху осуществляется почти полностью за счет конвекции, так как поглощательная (и излучательная) способность небольшого количества водяного пара, содержащегося в воздухе, практически равна нулю. Коэффициент теплоотдачи конвекцией быстро увеличивается с ростом массовой скорости , т. е. произведения скорости на плотность воздуха или газов, но практически не зависит от температуры. На рис. 150 приведены данные по конвективной теплоотдаче для потоков вдоль плоских поверхностей, внутри труб и поперек пучка труб. Для плоских поверхностей коэе ициент теплоотдачи можно достаточно точно рассчитать по прямолинейному уравнению [c.232]

Основными механизмами теплообмена между стенкой И частицей являются теплопроводность сквозь газовый промежуток и излучение. На рис. 2 показаны локальный и средний коэффициенты конвр.ктивной теплоотдачи для находящейся в контакте с плоской поверхностью сферической частицы. Локальный коэффициент выраж1.гтся следующим образом [c.94]

Во всем пройденном диапазоне давлений увеличение р приводило к резкому снижению максимального теплового потока. Это сопровождалось уменьшением критического температурного напора, который стремится к нулю при р/ркр.= 1. Коэффициенты теплоотдачи, поданным автора, в области пузырькового кипения, по-види-мому, не зависят от давления во всем исследованном диапазоне изменения р, а влияние теплового потока проявлялось значительно слабее, чем обычно при пузырьковом кипении на плоских поверхностях нагрева. Коэффициенты теплоотдачи изменялись в пределах 3,9-103 — 7,33-Юз ккал м - час. В опытах, при которых изучалось влияние скорости циркуляции Wq, последняя изменялась от О до 0,64 м/сек. В этих пределах измене-, ния Wq заметного влияния скорости на интенсивность теплообмена обнаружено не было, [c.105]

При обработке опытных данных за определяющий размер принимался эквивалентный диаметр, подсчитанный по сечению канала дву угольной формы. Коэффициент теплоотдачи рассчитывался для плоской поверхности. Физические параметры, входящие в критерии подобия, были отнесены к средней температуре потока. Как видно из графика, геометрические размеры овалообразных выступов влияют на теплоотдачу, причем по мере увеличения шага тепло- [c.36]

Чтобы давление пара над каплей и над плоской поверхностью жидкости было одинаковым, температура капли должна быть ниже температуры насыщенного пара при давлении ро- Следовательно, для конденсации в объеме требуется переохлаждение на величину АГ, соответствующую давлению 2а// . Необходимое переохлаждение тем больше, чем меньше Я. Поэтому объемная конденсация происходит только Б особых точках — центрах конденсации. В природе при конденсации пара из воздуха их роль играют пылинки или ионизированные частицы. В технике чаще всего встречается конденсация на охлаждаемой поверхности. Условия процесса зависят от характера взаимодействия этой поверхности с жидкостью. На несмачиваемой поверхности конденсат собирается в капли, которые скатываются с нее (капельная конденсация). На смачиваемой поверхности капли растекаются и при большом их числе образуют пленку (пленочная конденсация). При капельной конденсации теплоотдача происходит значительно быстрее, чем при пленочной, поскольку пленка конденсата создает значительное термическое сопротивление. В большинстве случаев поверхности теплообмена смачиваются конденсатом и, хотя можно искусственно вызвать капельную конденсацию путем гидрофобиза-ции поверхности, в технике обычно приходится иметь дело с пленочной конденсацией. [c.325]

Широко известным упрощенным аналитическим решением задачи о продолжительности замораживания однородных тел простой стереометрической формы является решение, предложенное Планком. Наиболее простой вариант этого решения относится к плоской плитке, омываемой средой с постоянными температурой и величиной коэффициента теплоотдачи на поверхности тела. При этом, до начала замораживания тело во всем объеме должно быть охлаждено до криоскопической темпера- [c.95]

Разфельд [2-44а] исследовал теплоотдачу и потерю напора при обтекании воздухом плоской поверхности с продольными наклонными ребрами (рис. 2-25). [c.97]

Приведенные формулы получены для конденсации на вертикальной поверхности и применимы также для вертикальных труб не слишком малого диаметра (>10 мм). При конденсации на наклонных поверхностях или на горизонтальных трубах в уравнении движения конденсатной пленки (4.67) ускорение силы тяжести умножается на синус угла наклона поверхности (или ее элемента) к горизонту. Для наклонных плоских поверхностей такая корреляция приводит к умножению значений локального и среднего коэффициентов теплоотдачи на множитель (51пф)° 25. конденсации на наружной поверхности горизонтальной трубы интегрирование по всем углам приводит к коэффициенту 0,726 в формуле (4.70) и к наружному диаметру трубы в качестве характерного размера. [c.83]