Насадка гидродинамическая характеристика

Насадка из элементов седловидной формы (см. рис. 347, г) обладает наилучшими гидродинамическими характеристиками. [c.412]

Количественные гидродинамические характеристики насадочных колонн ниже точки инверсии. К важнейшим параметрам гидродинамической структуры потоков в насадке ниже точки инверсии относятся перепад давления в насадке, отношение скорости газа (пара) к скорости в инверсионной точке, длительность пребывания потоков в аппарате, доля эффективно используемого объема системы, степень продольного перемешивания в колонне, характер и интенсивность обменных процессов в жидкой, газообразной (паровой) фазах и т. п. [c.394]

При достижении скорости пара, соответствующей точке инверсии фаз, наблюдается резкое возрастание разделяющей способности насадочной колонны с почти вертикальным ходом кривой эффективности. Гидродинамические характеристики работы колонны удерживающая способность насадки по жидкости (ф) и перепад давления (ДР,. ж) также резко возрастают в точке инверсии, причем характер изменения всех трех параметров становится идентичным (рис. 203). [c.409]

Седловидная насадка (рис. 352, 4) обладает наилучшей гидродинамической характеристикой. Каждая часть поверхности [c.446]

Для расчета и определения оптимальных размеров насадки необходимо провести экспериментальное изучение гидродинамических характеристик и эффективности. Сравнительную оценку эффективности насадок проводили на установке. Основным ее элементом являлась колонна, выполненная из листового металла, прямоугольного сечения [c.103]

Для расчета и определения оптимальных размеров насадки необходимо провести экспериментальное изучение гидродинамических характеристик и эффективности. Перед нами стояла задача определения гидравлического сопротивления колонны с насадкой и удерживающей способности. [c.110]

Питерских Т.Д., Карасев В.Е. Гидродинамические характеристики регулярной насадки ИОНХ // В сб. тезисов докладов 6-ой Всесоюзной конференции по теории и практике ректификации. Северодонецк. 1991. С.152-154. [c.41]

Исследованы основные гидродинамические характеристики уголковой насадки с определением эффективного диапазона при нагрузках по газовой и жидкой фазе 3,84м ч<Оу<П,92м ч, 18,6 м%<и<29,4м/ч, при которых [c.19]

Для модифицированной уголковой насадки, имеющей щель при вершине уголка, определены гидродинамические характеристики гидравлическое сопротивление при плотности орошения 18,6 м /м -ч изменяется в пределах от 350 до 1100 Па/м и режи]у устойчивой работы наблюдается при расходе газовой фазы в диапазоне 9,28 м /ч>0г>20,38 м /ч. [c.20]

Полученные в работе кинетические и гидродинамические закономерности сформулированы выше (в гл. III). Следует заметить, что в этих условиях при ректификации жидкого воздуха основное сопротивление массопередачи оказывает жидкая фаза. В некоторых опытах с системой воздух — вода на насадке из f [] седел Берля наблюдалось влияние состояния поверхности седел на ее гидродинамические характеристики. Однако испытания, проведенные нри низкотемпературной ректификации с бронзовыми и латунными седлами, не обнаружили влияния материала поверхности на массообменные и гидродинамические характеристики насадки. [c.203]

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ РЕЖИМНЫХ Я, f, М И КОНСТРУКТИВНЫХ ПАРАМЕТРОВ НАСАДКИ КРИМЗ НА ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЭКСТРАКЦИОННЫХ КОЛОНН [c.72]

Карпачева .M., Захаров Е.И. Влияние частоты пульсации на гидродинамические характеристики пульсационных экстракционных колонн с насадкой КРИМЗ. - В кн. Вопросы атомной науки и техники. Вып. 1 (41). Изд. ЦНИИатоминформ, М., 1972, с. 38-49. [c.77]

Карпачева С.М., Захаров Е.И. Гидродинамические характеристики экстракционных пульсационных колонн с насадкой КРИМЗ для различных систем. - "ЖПХ", 1974, т. 47, № 2, с, 339-343. [c.85]

Наиболее распространенные типы насадков приведены на рис. 1.34, а их гидродинамические характеристики — в табл. 1.3. [c.59]

Гидродинамические характеристики наиболее распространенных типов насадков [c.59]

Одной из важнейших гидродинамических характеристик центробежного экстрактора является его предельная производительность. Изучение этой характеристики для экстрактора с волнообразными дисками [152] показало, что в момент инверсии фаз в аппарате данной конструкции жидкость движется в капельном режиме, тогда как в аппаратах с контактными цилиндрами точке инверсии фаз соответствует струйный режим течения [148]. Полученное в работе [152] эмпирическое уравнение для расчета предельной нагрузки имеет более общий вид и может быть с успехом использовано для аппаратов с плоскопараллельной насадкой, а также для аппаратов с контактными цилиндрами. [c.125]

Сопротивление 1 м высоты новой насадки значительно ниже в исследованном диапазоне скоростей пара (0,5—3 м/с) сопротивления насадок из колец Рашига, типа Зульцер и ВР. Судя по гидродинамическим характеристикам, скорости газа 1,75 и 2,5 л1/с являются предельными для насадок ВР и типа Зульцер . В то же время для насадки ППЭ режим захлебывания так и не был достигнут (верхний предел скоростей пара лимитировался возможностями горячего стенда). [c.101]

Были поставлены специальные опыты по установлению гидродинамических характеристик инверсионных точек (1531. Опыты на абсорбционной и ректификационной колоннах проводились таким образом, что через насадку пропускался сначала однофазный поток (газ или пар) и затем давалось [c.506]

Наконец, при достижении некоторой скорости пара наблюдается резкое возрастание разделяющей способности насадочной колонны с почти вертикальным ходом кривой эффективности. Гидродинамические характеристики работы колонны, такие как удерживающая способность насадки по жидкости (у. с.) и перепад давления (А/ г-ж), также резко возрастают по достижении этой скорости пара, причем характер изменения всех трех параметров (разделяющей способности, у. с. и А Эг-ж) становится идентичным. Это наглядно иллюстрируется рисунком 4—119. Так как при этом количество жидкости, находящейся в насадке, во много раз превышает количество жидкости, стекающей в единицу времени, то время контакта фаз также резко возрастает. Вся находящаяся в насадке жидкость пронизывается пузырьками пара и эмульгируется ими, массообмен проходит не на поверхности пленки жидкости, покрывающей насадку, как это было раньше, а в зоне свободного объема, заполненного паро-жидкостной эмульсией. Выравнивание концентраций происходит очень быстро. Помимо этого, наблюдающееся при данном режиме увеличение перепада давления приводит [c.520]

Гидродинамические характеристики точек инверсии для различных фазовых систем. Точка инверсии является наиболее характерной для описания гидродинамики насадочных колонн. При достижении точек инверсии массообмен резко возрастает, что значительно интенсифицирует процессы массопередачи. Поскольку установление гидродинамического режима определяется перепадом давления через насадку или удерживающей способностью насадки, а нагрузка колонн — скоростью сплошной фазы, то значение каждой из этих величин может характеризовать однозначно точку инверсии. [c.294]

Количественные гидродинамические характеристики насадочных колонн ниже точки инверсии. К важнейшим параметрам гидродинамической структуры потоков в насадке ниже точки инверсии относятся перепад давления в насадке, отношение скорости газа (пара) к скорости в инверсионной точке, длительность пребывания потоков в аппарате, доля эффективно используемого объема системы, степень про- [c.297]

При достижении скорости пара, соответствующей точке инверсии фаз, наблюдается резкое возрастание разделяющей способности насадочной колонны с почти вертикальным ходом кривой эффективности. Гидродинамические характеристики работы колонны удерживающая способность насадки по жидкости (ф) и перепад давления (ДРг-ж) также резко возрастают в точке [c.409]

Гидродинамическая обстановка на тарелке (или слое насадки) суш ественно влияет на эффективность массопереноса, на степень достижения равновесных значений концентраций фаз. Чем ниже эффективность тарелки, тем, очевидно, необходимо большее время пребывания фаз в контакте или большая поверхность контакта. При движении жидкости вдоль контактного элемента наблюдается неравномерность массопереноса, обусловленная различными градиентами концентраций (движущей силы), различной высотой слоя жидкости, обратным забросом фаз, различной гидродинамической обстановкой и т. д. Поэтому целесообразно воспользоваться для оценки эффективности массопереноса характеристиками локальных объемов массообменного пространства, в пределах которых может быть принята однородная гидродинамическая структура потоков, и определять эффективность контактной ступени интегрально. Такой характеристикой эффективности массопереноса является локальный КПД в форме уравнения (4.59), записанный для многокомпонентной смеси в матричном виде как [1, 45, 46] [c.131]

Цель работы. Разработка конструкции регулярных насадок, отвечающих всем требованиям к данному типу контактных устройств высокие эффективность и пропускная способность, низкое гидравлическое сопротивление при пониженной склонности к забивке технологическими отложениями и разработка метода расчета колонных аппаратов с уголковой насадкой. В соответствии с указанной целью в работе решались следующие задачи разработка конструкции регулярных уголковых насадок исследование их гидродинамических и массообменных характеристик разработка метода расчета колонного аппарата с уголковой насадкой и проведение промышленных испытаний. [c.3]

Применительно к объекту исследования диссертационной работы -колонным аппаратам с регулярной насадкой - рассмотрено описание основных закономерностей процессов, лежащих в основе работы и принципов конструирования насадочных колонных аппаратов гидродинамики течения газовой и жидкой фаз, межфазного массообмена при контакте как на поверхности, так и в объеме насадочного слоя. Изложены принципы обобщения гидродинамических и массообменных характеристик регулярных насадок с использованием методов теории подобия. [c.5]

Для полной гидродинамической характеристики необходимо еще оценить скорость витания частиц насадки по (VI. 15) Ке и = 1336 и Ывит = 21,1 м/с. Далее можно определить расчетную порозность [c.271]

В данной.работе рассматривается расчет основных размеров кольцевых секций насадки при аксиальном движеши пара в условиях конденсации паров /см.рис./. Размеры секщи определяются исходя из общих и. удельных нагрузок по пару и жидкости с учетом гидродинамических характеристик насадочного слоя. [c.32]

Т а р а т Э. Я., Б у р к а т В. С., Д у д о р о в а В. С. Изучение гидродинамических характеристик аппарата со взвешенной шаровой насадкой.— Б кн. Краткие сообщения научно-техн. конф. Ленингр. технол. ин-та им. Ленсовета. Секция химической техники и общеинженерных дисци1 ин. Л., 1970, с. 38—39. [c.180]

Эмпирические формулы (275) — (281) являются результатом обработки экспериментальных данных при испытании насадок определениого типа и не могут быть распространены на насадки других геометрических размеров. Следовательно, каждый новый тип насадки пластинчато-ребристого теплообменника должен быть подвергнут предварительному исследованию для определения тепловых и гидродинамических характеристик. [c.259]

Последние разделы сборника посвяш ены иззпгению массообменных и гидродинамических характеристик аппаратов с подвижной насадкой и высокоскоростных механических абсорберов, а также содержат сведения об исследовании работы некоторых химических реакционных аппаратов. [c.4]

В последнее время уделяется все большее внимание проведению процессов массообмена и пылеочистки в аппаратах с подвижной насадкой из легковесных шаров (аппараты ПН). Не останавливаясь па принципах работы этих аппаратов, описанных подробно в других источниках [1—4], отметим только, что наличие подвижного слоя шаров позволяет работать при высоких скоростях газа (до 4—5 м сек в полном сечении аппарата) п исключает возможность забивания аппарата при работе с загрязненными и кристаллизующимися жидкостями. Однако данных, освещаюгцих гидродинамическую характеристику протекающих в аппаратах ПН процессов, совершенно недостаточно. [c.159]

ВЛИЯНИЕ НЕКОТОРЫХ ПАРАМЕТРОВ НА ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАССООБМЕННОИ КОЛОННЫ С ПСЕВДООЖИЖЕННЫМ СЛОЕМ ОРОШАЕМОЙ ШАРОВОЙ НАСАДКИ [c.137]

В химическом производстве приходится иметь дело с движением различных жидкостей, газов и гетерогенных сред по трубам и каналам различной формы, нередко содержащим различные препятствия (задвижки, вентили, диафрагмы, рещетки и т.п.). При этом уже на стадии проектирования становится необходимым определять целый ряд гидродинамических характеристик канала (например, перепад давления на нем). Подобные задачи возникают также при прохождении жидкостей и газов через регулярные и нерегулярные насадки массо- и теплообменных аппаратов, при обтекании пучков труб теплообменников, при течении через неподвижный или псевдоожиженный слой катализатора в реакторах и т.д. [c.152]

Несмотря на известную простоту применения диффузионной модели для описания химических процессов, все же ее уравнения нельзя пока считать достаточно обоснованными, что особенно проявляется при анализе распределения времени пребывания в жидкофазных реакторах с насадкой. В этих реакторах с помощью вероятностных характеристик, полученных на основе уравнений диффузионной модели, не удается объяснить ни характер деформации (асимметрии) кривой распределения, ни аномалии в величине коэффициента продольного переноса. Поэюму был выдвинут ряд диффузионных моделей, которые физически более точно и совершенно отражают гидродинамическую обстановку в слое катализатора. Две из них [40, 41, 143], учитывающие застойные зоны, рассмотрены ниже. [c.76]

Уравнение (7.24) можно рассматривать как математическую модель неустановившегося потока дисперсной фазы в слое насадки. Параметр I), модели характеризует степень сглаживания фронта гидродинамического возмущения по мере его движения через на-садочный слой. Сглаживание фронта возмущения может быть вызвано различными причинами, например неравномерностью движения отдельных его струй, явлением образования и слияния капель на поверхности элементов насадки, наличием противотока второй фазы и т. п. Важно подчеркнуть, что коэффициент в модели (7.24) характеризует только проточную часть системы. Застойная ее часть в виде статической удерживающей способ-Н0СТ1Г не оказывает заметного влияния на величину /),. Таким образом, есть основания полагать, что коэффициент в модели (7.24) тз. В в модели (7.2) представляют собой одну и ту же физическую характеристику потока. [c.353]

Преимущества насадочных контактных устройств перед тарельчатыми общеизвестны и заключаются прежде всего в исключительно малом перепаде давления на одну ступень разделения. Среди них более предпочтительны регулярные насадки, поскольку они имеют регулярную заданную структуру и их гидравлические и массообменные характеристики более стабильны по сравнению с насыпными. Гидродинамические условия эксплуатации насадок при перекрестном контакте фаз существенно отличаются от таковых при противот е. При перекрестном токе жидкость движется сверху вниз, а пары -горизонтально, следовательно, жидкая и паровая фазы проходят различные независимые сечения, площади которых можно регулировать, а при противотоке - одно и то же сечение. Поэтому перекрестноточный контакт фаз позволяет регулировать в оптимальных пределах плотность жидкостного и парового орощений изменением толщины и поперечного сечения насадочного слоя и тем самым обеспечить почти на порядок превыщающую при противотоке скорость паров (в расчете на горизонтальное сечение колонны) без повышения гидравлического сопротивления и значительно широкий диапазон устойчивой работы колонны при сохранении в целом по аппарату принципа и достоинств противотока фаз, а также устранить такие дефекты, как захлебывание, образование байпасных потоков, брызгоунос и другие, характерные для противоточных насыпных насадочных или тарельчатых колонн. Экспериментально установлено, что перекрестноточный насадочный блок конструкции УНИ, выполненный из металлического сетчато-вяза-ного рукава, высотой 0,5 м эквивалентен одной теоретической тарелке и имеет гидравлическое сопротивление в пределах всего 1 мм рт.ст. (0,13 103 Па), т.е. в 3 - 5 раз ниже по сравнению с клапанными тарелками. Это достоинство особенно ценно тем, что позволяет обеспечить в зоне питания вакуумной колонны при ее оборудовании насадочным слоем, эквивалентным 10 - 15 тарелкам, остаточное давление менее 20 - 30 мм рт.ст. и, как следствие, значительно углубить отбор вакуумного газойля или отказаться от подачи водяного пара в низ колонны. [c.51]

Винаров А. Ю., Шерстобитов В. В. Исследование гидродинамических и массообменных характеристик колонного бнореактора с плавающей насадкой.— Химическая промышленность , 198Ь, № 9, с. 39—41. [c.274]

В тематическом сборнике научных трудов Вестника КГТУ [86] дано описание разработанной экспериментальной установки для исследования насадочных контактных устройств, а также методики проведения экспериментов по определению гидродинамических и массообменных характеристик насадок. Описана новая конструкция нерегулярной насадки и приведены результаты гидродинамических исследований на экспериментальном стенде. [c.77]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология