Разгонка раствора МЭА

Рис. 1У-69. Технологическая схема установки вакуумной разгонки раствором

При взаимодействии со щелочью часть побочных продуктов разлагается с образованием свободного амина. Кроме того, при разгонке раствора из системы непрерывно выводятся механические примеси (шлам, бой керамических колец), что снижает эрозию оборудования. В промышленной практике используются непрерывная и периодическая разгонка, разгонка в вакууме и при давлении регенерации. Раствор МЭА подается на разгонку либо с линии нагнетания насоса, либо непосредственно из куба регенератора. [c.218]

Рис. 1У-55. Технологическая схема установки ваку гмной разгонки раствора

Рис. 111-44. Режим процесса разгонки раствора МЭА при Р зб=0,98-105 Па

При периодической, разгонке раствора производительность установки должна быть еще выше. Ранее показано, что после первоначального пуска и работы на чистом растворе МЭА примеси в количестве 2 г/л могут накапливаться в полностью замкнутом цикле в течение 10 сут, а при наиболее благоприятных условиях — не более чем за 100 сут. [c.218]

Более сложный вариант — многопоточная схема (см. рис. IV-35) — позволил в сочетании с высоким насыщением раствора при абсорбции под давлением снизить расход тепла при МЭА-очистке до 1220— 1300 ккал/м СОа (5,11—5,45 МДж/м ) (включая разгонку раствора под давлением), т. е. примерно в два раза по сравнению с расходом тепла в лучших агрегатах, работавших под атмосферным давлением по однопоточной схеме и при низких степенях насыщения раствора. [c.198]

Для разгонки раствора пар, получаемый при кипении жидкости, постепенно охлаждают, в результате чего происходит последовательное обогащение пара более летучим компонентом. [c.91]

Кипятильник. В кипятильнике практически не должна, происходить десорбция двуокиси углерода (т. е, она должна заканчиваться в регенераторе), иначе возможна эрозия трубок кипятильника. В качестве теплоносителя рекомендуется применять пар низкого давления (0,3—0,4 МПа, 3—4 кгс/см ) при 131—140 °С, но не выше 150 °С, так как иначе значительно возрастает температура стенок труб. Для снижения температуры пара рекомендуется перед входом в кипятильник впрыскивать в него конденсат. Необходимо также, чтобы коэффициенты теплопередачи не были слишком высокими, так как интенсивное кипение приводит к усилению коррозии. Если в качестве теплоносителя применяют пар или конвертированный газ при более высокой телшературе, скорость химической деградации раствора возрастает и, следовательно, увеличивается скорость коррозии. Поэтому необходимо повышать интенсивность разгонки раствора, определяемую скоростью его деградации. [c.216]

В технологическую схему моноэтаноламиновой очистки входят такн е узел приготовления раствора, включающий соответствующие емкости и насосы, и узел разгонки раствора. На некоторых отечественных заводах раствор перегоняют в вакууме в последнее время широкое применение нашла более простая и экономичная разгонка по давлениел регенерации. [c.171]

В системах, имеющих максимум на кривых температура кипения— состав, дистиллят обогащается компонентом, который был в избытке относительно азеотропа (водой — при разгонке растворов, содержащих от О до 68% НМОз, и азотной кислотой — при разгонке растворов, содержащих от 68 до 100% НЫОз). В перегонном кубе [c.94]

Этот метод синтеза был применен для получения ряда виниловых эфиров [33]. Простой эфир с наиболее высоким выходом (36— 98%) можно получить путем фракционной разгонки раствора, содержащего катализатор, высококипящий виниловый эфир и низкокипящий спирт. Специфическими катализаторами этой реакции яв- [c.346]

Колбу заполняют перегоняемой жидкостью на 5 ее объема. Объем перегонной колбы подбирают в соответствии с предполагаемым количеством основного вещества, а не растворителя. При разгонке раствора, содержащего большое количество растворителя, в колбу вставляют капельную воронку, через которую непрерывно прикапывают раствор. [c.34]

Характеристика типичного режима работы аппарата для разгонки без щелочи приведена на рис. 1У-71. Показано, что в условиях полунепрерывной разгонки раствора МЭА, используемого для очистки конвертированного газа, нет необходимости в использовании щелочи. Известно, что в присутствии щелочи выход МЭА повышается на 30%, но при малой скорости деградации амина этой величиной можно пренебречь. Однако добавление щелочи позволяет снизить коррозию [c.162]

Для того чтобы произвести разгонку раствора, пар, получаемый при кипении жидкости, подвергают постепенному охлаждению, приводящему к последовательному обогащению пара более летучим компонентом. [c.101]

При добавке щелочи к раствору, содержащему тиосульфаты, образуется гипосульфит натрия и выделяется свободный моноэтаноламин. Гипосульфит натрия из раствора удаляется путем разгонки раствора под вакуумом в перегонном кубе 11. Пары воды и моноэтаноламина направляются в конденсатор /5 и далее в сборник 14. Гипосульфит натрия выводится из нижней части перегонного куба 11 ъ виде раствора и сбрасывается в канализацию. Так обеспечивается постоянная активность раствора моноэтаноламина. Вакуум в системе создается паровым эжектором 12. [c.47]

Так, 20, 24% соляная кислота кипит при температуре 110°, более высокой, чем точка кипения любого другого — более концентрированного или менее концентрированного водного раствора хлористого водорода. Поэтому при разгонке растворов с концентрацией более, чем 20, 24%, из раствора будет удаляться хлористый водород, а шри разгонке растворов с концентрацией меньшей, чем 20, 24% — вода, но в обоих случаях лишь до тех пор,. пока раствор в колбе не достигнет концентрации 20, 24%. На этом разделение и заканчивается. [c.18]

Разгонка раствора моноэтаноламина [c.159]

Законы, которым подчиняется разгонка растворов веществ, образующих азеотропные смеси, установлены выдающимся русским химиком Д. П. Коноваловым. [c.25]

При взаимодействии со щелочью значительная часть побочных продуктов разлагается с образованием свободного амина Кроме того, при разгонке раствора из системы непрерывно выводятся механические примеси (шлам, бой керамических колец), благодаря чему снижается эрозия оборудования. В промышленной практике используются непрерывная и периодическая разгонка, разгонка в вакууме [c.159]

В современных промышленных агрегатах разгонку раствора этаноламина проводят при давлении регенерации. В этом случае пары из разгонного аппарата направляются в регенератор под глухую тарелку, следовательно, тепло на разгонку практически не затрачивается. Вместимость разгонного куба должна быть примерно в 100 раз больше [c.120]

ДИПА значительно более устойчив в среде OS, чем МЭА, который реагирует с сероокисью углерода с образованием тиокарбонатов. Диалканоламины (ДЭА, ДИПА) реагируют с OS только до тиокарбонатов, которые регенерируются в обычных условиях в регенераторе с образованием HgS, Og и амина, что исключает необходимость разгонки раствора. Однако скорость поглощения OS мала (степень извлечения 50%). [c.229]

Разумеется, то же самое можно сказать и относительно постоянно кипящих смесей, получающихся при разгонке растворов, обладающих максимумом на кривой упругости пара. [c.139]

Побочные реакции этаноламинов с СОа и OS в ме-танольном растворе идут значительно медленнее, чем в водных растворах (скорость их примерно в 10 раз ниже, чем при МЭА-очистке, и в 100 раз ниже, чем при ДЭА-очистке). Концентрация примесей в растворе постепенно возрастает, и через 1—2 года эксплуатации следует проводить разгонку раствора. На рис. IV-73 показана схема использования тепла паров метанола после ректификации промывных вод. [c.242]

Недостатком такого способа очистки является то, что ряд примесей и сами поглотители имеют весьма близкие температуры кипения. Поэтому для их выделения из абсорбентов требуется колонна с большими флегмовым числом и числом теоре- тических тарелок, что увеличивает эксплуатационные затраты и капитальные вложения на установку. Кроме того, при разгонке раствора происходит концентрирование твердых примесей в кубовом остатке, непрерывный вывод которого также вызывает большие трудности. Требуется также, специальная установка для обезвреживания самого кубового остатка. [c.73]

В системах, имеющих максимум на кривых t— , дистиллат обогащается компонентом, который был в избытке по отношению- к азеотропному составу (водой—при разгонке растворов, содержащих от О до 68% HNOg, и азотной кислотой—при разгонке растворов, содержащих от68до 100% HNOg).. В перегонном кубе скопляется раствор, приближающийся по составу к азеотропному. [c.105]

В случае применения коксового газа условия работы оборудования моноэтаноламиновой очистки оказываются более жесткими, как видно из табл. 1.26 и 1.27. Это связано с наличием в очищаемом газе сероводорода и цианистых соединений. Следовательно, производительность аппаратов по разгонке растворов моноэтаноламина (смоловыделителей) на установках, очищающих коксовый газ, должна быть больще, чем на установках по очистке конвертированного природного газа. Данные по скорости коррозии сталей в аппаратах для разгонки раствора МЭА после очистки коксового и конвертированного природного газов приведены в табл. 1.28 и 1.29. Добавка щелочи к раствору МЭА существенно уменьшает коррозию стали Ст. 3 (табл. 1.29). [c.44]

Скорость коррозии (в мм1год) сталей в аппаратах разгонки раствора моноэтаноламина под давлением 2 ат после очистки конвертированного [c.47]

Показано [37], что скорость накопления примесей в растворе может увеличиваться при наличии в растворе примесей ДЭА и ТЭА. Протекание побочных реакций МЭА с СОг приводит не только к потерям МЭА, но и к накоплению труднорастворимых примесей (смол), которые забивают и корродируют оборудование, к ухудшению очистки и увеличению расхода тепла. Поэтому необходимы меры для вывода из системы продуктов побочных реакций (разгонка раствора в смоловыделителе, фильтрация — см. ниже). [c.257]

В технологическую схему моноэтаноламиновой очистки входят также узел приготовления раствора, включающий соответствующие емкости и насосы, и узел разгонки раствора. На большинстве отечественных заводов раствор, как правило, перегоняется в вакууме, за рубежом распространена более простая разгонка под давлением регенерации (подробнее см. стр. 161). [c.131]

Повышение расхода пара на установках моноэтаноламиновой очистки более 2,7—3 т1т NHз объясняется чаще всего отклонениями от оптимального режима процесса, а также отсутствием стадии разгонки раствора (см. стр. 159). Последнее приводит к забивке теплообменной аппаратуры и, следовательно, к ухудшению теплопередачи и повышению недорекуперации. Показатели работы некоторых промышленных регенераторов приведены в табл. 1У-20 и 1У-21. [c.144]

Растворы азотной кислоты при их нагревании переходят в парообразное состояние. Изменение фазового состояния сопровождается значительным изменением теплофнзических свойств компонентов раствора. Это физическое явление положено в основу метода определения концентрации кислоты. С точки зрения получения измерительной информации о концентрации кислоты реализация фазового перехода в форме обычного непрерывного кипения неприемлемо по ряду причин. При кипении растворов кислоты наряду с фазовыми превращениями происходит процесс разгонки растворов, сопровождающийся массонереносом компонентов растворов в жидкой фазе и между жидкостью и паром. Это обстоятельство при высоком температурном напоре вызывает несоответствие концентраций компонентов смеси в пограничном с греющей поверхностью слое раствора и периферийными слоями раствора. [c.75]

Вторая стадия теплообмена начинается по истечении порядка 2,2 мсек от начала поступления электрического импульса с кратковременного (около 0,05 мсек) взрывного вскипания раствора по всей поверхности проволоки с последующим ростом парового слоя вокруг ее. Из-за высокой скорости нагрева проволоки и пристеночного слоя раствора к моменту вскипания он оказывается перегретым относительно нормальной температуры кипения. Опытом установлено [3,4], что жидкость при импульсном нагреве вскипает при температуре более высокой, чем нормальная температура кипения. Это обстоятельство позволяет считать, что при вскипании перегретого пограничного с проволокой слоя жидкости, он полностью переходит в паровое состояние, и процесс разгонки раствора азотной кислоты на этой стадии теплообмена практически отсутствует. Поскольку плотность жидкой фазы )1амного превышает плотность образующейся паровой фазы, на образование парового слоя достаточно тонкого перегретого слоя жидкости. Под воздействием расширяющегося парового слоя происходит перенос тепла радиально движущейся жидкостью (конвекцией) в близлежащих к границе фазового перехода слоях жидкости. Этого количества тепла совместно с теплом, поступающим через паровой слой от проволоки, достаточно для поддержания в течение некоторого времени устойчивой формы парового слоя и парообразования на его границе с жидкостью. Подвод тепла от проволоки к границе фазового перехода происходит главным образом теплопроводностью паровой фазы. Этого мнения придерживаются и в работе [5]. На скорость движения границы фазового перехода влияет величина удельной теплоты парообразования жидкости, поэтому в концентрированной азотной кислоте паро- [c.76]

Перекачивающим насосом крепкий раство ) нйпрйв-ляют из абсорбера в кипятильник (генератор) 1 с давлением р , соответствующим давлению в конденсаторе (в действительности несколько большим на величину гидравлических потерь в соединительном трубопроводе). В генераторе благодаря обогреву внешним источником теплоты Qr происходит разгонка раствора, причем пары аммиака уходят преимущественно в конденсатор, а обедненный водный раствор аммиака остается в генераторе. Слабый раствор возвращается из генератора в абсорбер через дроссельный регулирующий вентиль РВ-1, в котором давление снижается до давления ро, соответствующего давлению в абсорбере и в испарителе. [c.242]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология