Расчет скорости осаждения

При расчете скоростей осаждения частиц в газовых суспензиях плотность твердой или жидкой частицы примерно на три порядка выше плотности газа Рг- Пренебрегая величиной последнего, получают общую формулу для скорости осаждения из уравнения (ХП.2) [c.364]

Обобщение существующих методик расчета скорости осаждения частиц и производительности осадительных и фильтрующих центрифуг с учетом их конструктивных особенностей выполнено в ряде работ В. И. Соколова. Полученная методика основана на предположении, что процесс обработки суспензии в поле центробежных сил определяется фактором разделения Рг [формула (П.1)] и рабочей поверхностью разделения Р, м . При определении Р используют высоту Я ротора для вертикальных центрифуг или длину L ротора для горизонтальных. Произведение этих величин представляет собой индекс производительности [c.313]

Предполагая, что в поле центробежных сил отстаивание также происходит при ламинарном режиме, формулу для расчета скорости осаждения можно записать в следующем виде [c.263]

Фиг. 1 1. 2. Упрощенная модель для расчета скорости осаждения частиц на стенке из турбулентного потока.

Для расчета скоростей осаждения крупных капель можно использовать следующую эмпирическую зависпмость [2] - [c.138]

При возрастании концентрации дисперсной фазы скорости осаждения эмульгированных частиц начинают уменьшаться за счет их гидродинамического взаимодействия друг с другом. Начинают реализоваться условия так называемого стесненного осаждения, закономерности которого для полидисперсных эмульсий еще недостаточно изучены. Имеющиеся результаты являются либо полуэмпирическими, либо получены для наиболее простых моделей осаждения, в которых используется предположение о монодисперсности оседающих частиц. Одна из первых работ по моделированию стесненного осаждения частиц была сделана Карманом. Он предложил модель для расчета скорости осаждения в высококонцентрированных дисперсных системах ( 1 >0,2). Для систем с меньшей концентрацией (Ц7< 0,2) Бринкманом [15] были получены результаты, хорошо согласующиеся с опытными данными. Заслуживает внимания также ячеечная модель [16], в которой система диспергированных частиц представлена в виде правильной структуры, а взаимное влияние частиц учитывается граничными условиями, заданными на поверхности эффективных жидких сфер, охватывающих каждую частицу. [c.14]

Аналитический расчет скорости осаждения одиночной шарообразной частицы под влиянием силы тяжести можно осуществить с помощью интерполяционной формулы Тодеса [111-3] [c.431]

Для расчета скорости осаждения частиц неправильной формы иногда используют коэффициент формы у, являющийся величиной, обратной коэффициенту несферичности и равной отношению площади поверхности частицы / к площади поверхности равновеликого по объему шара [c.365]

Для корреляции экспериментальных результатов и получения полезных уравнений для расчетов скорости осаждения [449] используется пространственный анализ. Назовем скорость осаждения потоком частиц No- Другими важными переменными являются концентрация частиц (число частиц в единице объема) С, диаметр частиц d я их плотность рч, плотность среды р и кинетическая вязкость V, конечная скорость частиц ut, коэффициент броуновской диффузии Db [см. уравнение (VII.22)] и давление скольжения у стенки То. Эти девять переменных образуют шесть независимых групп [c.215]

Уравнения (1У.59, 1У.61, IV.62) могут применяться для расчета скорости осаждения только в тех случаях, когда соблюдаются следующие строгие условия [c.217]

Осаждение под действием силы тяжести. В зависимости от значения критерия Рейнольдса для расчета скорости осаждения частицы используются следующие уравнения в области применимости закона Стокса (Re[c.96]

Расчет скорости осаждения [c.68]

Расчет скорости осаждения выполняется в следующей последовательности. [c.71]

Кроме того, при расчете скорости осаждения частиц нешарообразной формы в соответствуюш,ие уравнения для определения скорости следует подставлять указанный выше (см. стр. 97) диаметр эквивалентного шара. [c.101]

При расчете скорости осаждения капель в эмульсиях следует учитывать вязкость диспергированной фазы [c.493]

Особо следует рассмотреть осаждение твердых пористых частиц, например таких, как зерна активных углей. При расчете скорости осаждения таких частиц должно быть учтено, что поры их заполнены жидкостью. Сила Р, действующая иа пористую частицу, пропитанную жидкостью и находящуюся [c.15]

Поэтому был принят следующий порядок расчета распылительных колонн (рис, 7,4), Исходя из диаметра отверстий распределителя дисперсной фазы сначала определим ориентировочный размер капель по уравнению (7,14) или (7,15), Затем после расчета скоростей осаждения капель этого размера и предельных нагрузок, при которых наступает захлебывание, находим удовлетворяющий требованиям стандарта диаметр колонны, пригодный для проектируемого процесса. Определив размеры распределителя (шаг между отверстиями и их число), уточним размер капель с помощью уравнений (7.13) или (7,16) и проверим правильность выбора диаметра колонны. Затем рассчитае.м требуемую высоту рабочей части колонны. [c.262]

Расчет скоростей осаждения крупных капель проводят по эмпирическим формулам. [c.211]

На основе уравнений (10.8), (10.8а) и (10.9) можно рассчитать скорость стесненного осаждения одинаковых по размеру шарообразных частиц. При осаждении частиц иной формы полученное значение следует умножить на поправочный коэффициент формы ф(ф < 1), значения которого определяют опытным путем. Кроме того, при расчетах скоростей осаждения нешарообразных частиц в качестве их диаметра следует использовать диаметр эквивалентного шара. [c.212]

Расчет скоростей осаждения для суспензий, содержащих частицы различного диаметра, не может быть выполнен с достаточной точностью. В этих случаях необходима постановка экспериментов. [c.212]

Для расчета скорости осаждения более крупных капель используют различные эмпирические зависимости, которые приведены в справочной литературе. [c.173]

В общем виде уравнение для расчета скорости осаждения частицы можно получить [c.89]

Применение формул (4.49), (4.51), (4.53) требует предварительного определения режима осаждения и числа Ке, выражение для которого содержит также В связи с этим уравнения (4.49), (4.51), (4.53) применимы для расчета скорости осаждения методом последовательных приближений, т.е. задают режим осаждения, рассчитывают скорость и вновь проверяют, находится ли рассчитанное значение скорости в заданном гидродинамическом режиме. [c.158]

Данной процедуры расчета скорости осаждения можно избежать, преобразовав уравнение (4.49) методом Лященко. Этот метод основан на подстановке в уравнение (4.49) выражения [c.158]

Таким образом, расчет скорости осаждения методом Лященко сводится к следующему 1) определяют значение числа Архимеда и по нему режим осаждения 2) рассчитывают скорость осаждения. [c.159]

Графики, подобные представленным на рис. 2.2, удобны для расчетов скоростей осаждения тем, что здесь не требуется ни итерационных процедур, ни последующих проверок режима обтекания частицы, поскольку критерий Архимеда помимо физических свойств системы содержит только диаметр частиц, а критерий Лященко, наоборот, - только скорость осаждения и те же физические свойства (плотности и вязкость) материала частиц и сплошной среды. [c.178]

Осадительные центрифуги периодического действия рассчитываются так же, как отстойники, только в формулу (П. 167) для расчета скорости осаждения вместо ускорения силы тяжести нужно подставить ускорение центробежной силы со / . В центрифуге периодического действия суспензия располагается в виде слоя кольцевого сечения. При значительном различии диаметров барабана Оо центрифуги и внутренней поверхности жидкости Од следует принять во внимание изменение ускорения центробежной силы по диаметру. Для сферических частиц, движение которых [c.235]

Процесс осаждения в центрифугах характеризуется теми же законами, что и осаждение в циклонах, поэтому все формулы, выведенные выше для циклонного процесса (расчет скорости, осаждения, продолжительность осаждения и т. д.), используют и при расчете аппаратов осадительного (отстойного) центрифугирования. [c.51]

При расчете скорости осаждения капель в сплошной фазе, вязкость которой значительна, но не превышает 30 сяз, Джонсон и Брайда предложили умножать ординату графика, изображенного на рис. 100, на величину (Цн,о/( <г)° H20 — вязкость воды. При очень высоких вязкостях сплошной фазы эта поправка неприменима и при Ке<10 коэффициенты сопротивления капли и твердых шарообразных частиц оказываются примерно равными. [c.210]

Отметим, что в рассматриваемом методе расчета скоростей осаждения экспериментальный характер зависимости между критериями Ly и Аг заменяет собой зависимость коэффициента сопротивления от критерия Re, которая в общем случае также находится из соответствующих экспериментальных измерений. [c.178]

Рис. 2.2. Корреляционная зависимость между критериями Ly и Аг для расчетов скоростей осаждения

Рис. 2.2. <a href="/info/1050561">Корреляционная зависимость</a> <a href="/info/618243">между критериями</a> Ly и Аг для <a href="/info/15748">расчетов скоростей</a> осаждения

Помимо макрореологических эффектов, определяемых эффективной вязкостью эмульсий, качество подготовки нефтей существенно связано со скоростью осаждения диспергированных капель. Эта скорость зависит от концентрации эмульсии, распределения капель по размерам, свойств их поверхностных оболочек и др. Поскольку в водонефтяных эмульсиях капли всегда покрыты оболочкой из поверхностно-активных веществ, препятствующих циркуляции в них жидкости, при расчетах скорости осаждения эти капли можно рассматривать как жесткие сферы. Исключение составят только капли больших размеров. [c.13]

Такая скорость движения частицы называется скоростью осаждения, и ее можно определить, подставив в вышенаписанное уравнение выражение для соответствующих сил. После преобразований получим следующее уравнение для расчета скорости осаждения шарообразных частиц [c.322]

При точных расчетах скорости осаждения эмульсий рекомендуется учитывать влияние вязкости но только основной жидкости (среды) Ц] , но и распредолспной жидкости (частиц) иг и пользоваться уравнением [c.322]

Приведенный расчет хюос и ы>ас относится к скорости свободного осаждения, при котором осаждающиеся частицы практически не оказывают влияния на движение друг друга. При значительной концентрации твердых частиц в среде происходит стесненное осаждение, скорость которого меньше, чем свободного, вследствие трения и соударений между частицами. Расчет сОос при стесненном осаждении рассмотрен в главе V, посвященной разделению неоднородных смесей. Расчет скорости осаждения частиц под действием центробежной силы, в принципе аналогичный приведенному выше, также изложен в этой главе. [c.101]

Фактор разделения является важной характеристикой центрифуг, так как,- при прочих равных условиях, разделяющее действие центрифуги возрастает пропорционально величине К-р- Расчет скорости осаждения в поле центробежных сил может быть произведен по уравнениям (II, 120), (И, 120а), (11,120 6) и (П,120в) при подстановке в них вместо критерия Аг произведения Аг-Л р. [c.214]

Другой метод расчета скоростей осаждения капель описан в моногра( 1ии [3], (З.те.дует отметить, что в иромыш.иенных условиях капли дисперсной фазы, содержа1дие п )имеси различных загрязнений, часто ведут себя как твердые частицы. В них заторможено внутреннее движение, что приводит к уменьшеиню скоростей осаждения. Такие капли принято называть жесткими . Скорости их осаждения следует рассчитывать но уравнениям для скоростей осаждения твердых частиц. [c.256]

В гл. 6 были рассмотрены законы движения твердых тел в жидкостях (включая капельные и упругие) и получены формулы для расчета скорости свободного осаждения частиц под действием силы тяжести. Эти же формулы могут применяться при расчете скорости осаждения мелких капель в газе. При осаждении капель жидкости в жидкой среде благодаря внутренней циркуляции в капле скорость движения капли может быть на 50% выше, чем скорость твердой сферической частицы эквивалентного диаметра. При загрязнении капель примесями или в присутствии поверхностно-активных веществ тенденция к циркуляции сильно снижается скорость осаждения таких капель, называемых жесткими , следует рассчитать по уравнениям, полученным для твердых частиц. В случае чистых капель скорость осаждения возрастает с увеличением размера капли только до определенного (критического) значения их эквивалентного диаметра (размер капель d выражается как диаметр сферы, объем которой равновелик объему капли). Капли с / > / р в процессе осаждения периодически меняют свою форму и называются поэтому осциллирующими. Скорость осаждения осциллирующих капель с увеличением их размера немного уменьшается. [c.211]

Уравнение (1.107) описывает поведение дисперспой системы во взвешенном состоянии (в режиме захлебывания ) при изменении порозности от бо до е = 1. При е = 1 зависимость (1.107) приводит к известному уравнению Тодеса [43] для расчета скорости осаждения одиночных дисперсных частиц [c.68]

Для того чтобы определить режим осаждения и, следовательно, выбрать формулу для расчета скорости осаждения, необходимо знать величину критерия Ке, в который также входит гЮос- В связи с этим уравнения (4-65) и (4-71) применимы для расчета г ос методом последовательных приближений, т. е. на первой ступени расчета приходится задаваться, например, ламинарным режимом осаждения, а затем, определив Шос, проверять, лежит ли Кеос в области, соответствующей принятому условию. При несовпадении результатов переходят ко второй ступени расчета до получения удовлетворительной сходимости данных. [c.125]

Общая интерполяционная иолуэмпирическая зависимость, связывающая критерии Аг и Ке для приближенных расчетов скорости осаждения одиночной частицы во всех режимах обтекания (предложена Тодесом н другими), имеет вид [5] [c.127]

Для хлопьев коагулированной взвеси необходимо также учитывать их форму, вводя поправку в коэффициент сопротивления. Поскольку в разных гидравлических условиях форма хлоньев проявляет себя неодинаково, Нечаев [173] ввел в расчет скорости осаждения так называемый динамический коэффициент формы. Этот коэффициент равен отношению скорости осаждения равновеликого по объему шара к скорости осаждения частицы произвольной формы той же плотности. На основе результатов экспериментов даны следующие значения динамического коэффициента формы в разных гидравлических условиях [174] [c.194]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология