Общая характеристика колонных аппаратов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА КОЛОННЫХ АППАРАТОВ [c.108]

Общая характеристика колонных аппаратов 109 [c.109]

Зная механизм распространения волн концентрации дисперсной фазы, мы можем исследовать переходные процессы в затопленном колонном аппарате, которые связаны с поведением дисперсного потока. Отметим, однако, что дисперсный поток в аппарате не существует сам по себе . Для его организации и поддержания в пределах рабочей зоны аппарата необходима более или менее сложная система автоматического регулирования уровней поверхностей раздела фаз, которая в общем случае может оказывать существенное влияние на динамические характеристики аппарата. Исследование переходных процессов в такой системе выходит за рамки проблем, рассматриваемых в данной работе. Читателям, интересующимся этим вопросом, следует обратиться к специальной литературе [176]. [c.119]

Наиболее часто процесс адсорбции в системе жидкость — твердое осуществляется в колонных аппаратах, где твердые частицы сорбента насыпаны плотным слоем и находятся в относительно неподвижном состоянии. Размеры частиц сорбента, которые используются в таком оборудовании, обычно лежат в довольно узких пределах от 4,5 до 0,06 мм. Перепад давлений часто принимается за определяющий фактор в характеристике крупности частиц с другой стороны, характеристика адсорбционных колонн часто значительно улучшается, с уменьшением размера частиц сорбента. В жидкофазных процессах общая стоимость ступени адсорбции может быть уменьшена, если принять при проектировании общее гидравлическое сопротивление в пределах 7 [c.548]

Необходимость сооружения абсорбционного блока определяется при разработке технологии с учетом характеристики перерабатываемой нефти. На рис. 56 приведен общий вид стабилизатора и фракционирующего абсорбера, применяемых в блоках стабилизации и абсорбции современных комбинированных установок АВТ. Эти цилиндрические аппараты колонного типа оборудованы фракционирующими тарелками (до 40 шт.), штуцерами-патрубками для-ввода и вывода продуктов, люками-лазами для ремонтных и монтажных работ. Высота и конструктивные данные указанных аппаратов во всех случаях сохраняются одинаковыми, а диаметр их меняется в зависимости от углеводородного состава перерабатываемой нефти. Конструкция нижней части аппаратов зависит от вида теплоносителя (пар высокого давления, циркулирующая че- [c.151]

Г. Конструктивные характеристики аппаратуры и ее элементов, повторяемость их п производстве предопределяют технологическую специализацию производств химического и нефтяного машиностроения и совершенствование уровня технологии. Технологическая классификация этой аппаратуры по общим технологическим переделам и построение, технологических потоков в соответствии с указанной классификацией позволяют создать оптимальную технологию производства аппаратуры. Так, в отечественном химическом и нефтяном машиностроении созданы специализированные производства пластинчатых кожухотрубчатых теплообменников, которые организованы по признаку диаметра теплообменников, производства аппаратов воздушного охлаждения, производства колонной аппаратуры, специализированные по видам тарелок, и много других производств аппаратуры, [c.7]

С учетом рассмотренных математических моделей колонных биореакторов можно сформулировать общую стратегию оптимального проектного расчета аппаратов исходя из технико-экономического критерия [13]. При этом для заданной производительности биореактора по биомассе на основе модели определяются технологические показатели (время ферментации, нагрузка по субстрату, продуктивность, расходные коэффициенты), режимные показатели (скорость газа, циркуляционный поток, давление) и конструктивные показатели (высота колонны, число секций, объем аппарата). Затем оцениваются технико-экономические характеристики— затраты энергии на аэрацию и перемешивание, затраты на сырье, капитальные затраты, вычисляется общий технико-экономический критерий эффективности биореактора. [c.165]

Решение второй задачи синтеза ХТС может быть проиллюстрировано на примере типовой технологической схемы, показанной на рис. УП-5. В рассматриваемой схеме существует функциональная взаимосвязь аппаратов. Так, реактор, обеспечивающий высокую степень превращения, облегчает работу узла разделения с другой стороны работа реактора с низкой степенью превращения мо кет быть скомпенсирована за счет интенсификации процесса абсорбции. Следователь но, существует компромиссный вариант в выборе этого оборудования. Аналогично существует связь между абсорбером и ректификационной колонной более аффективный абсорбер.— меньшие требования к ректификации. Таким образом, необходимо рассматривать технологическую систему в целом и определять характеристики отдельных процессов в соответствии с общей задачей оптимизации. [c.470]

Глава по технологии первичной перегонки (дистилляции) нефти посвящена общим принципам простой перегонки и ректификации, Б ней дано описание схем установок атмосферной и атмосферно-вакуумной перегонки нефти, а также режимов работы основных аппаратов этих установок. Здесь же даются сведения о материальном балансе переработки нефти на АВТ, характеристиках качества получаемых дистиллятов, четкости их разделения и о путях дальнейшего использования. В этой главе рассмотрены также технологические расчеты основных аппаратов АВТ (ректификационных колонн, трубчатых печей и теплообменных аппаратов), вопросы контроля и автоматизации работы этого оборудования. [c.19]

Движение в вертикальных колоннах основано на гравитации и поэтому при определении гидравлической характеристики аппарата всегда учитываются удельные веса реагентов и разность их весов. Это очень важное положение является общим для всех типов вертикальных колонн. [c.91]

При расчете диффузионных аппаратов определяемыми величинами являются 1) диаметр аппарата или его поперечное сечение, обеспечивающий его необходимую пропускную способность по сплошной фазе. Диаметр аппарата зависит от линейной скорости сплошной фазы в полном сечении аппарата, определяемой его гидродинамикой 2) общая длина зоны контакта аппарата, необходимая для завершения процесса разделения до заданных конечных концентраций. Общая Длина зоны контакта определяется гидродинамическими и кинетическими характеристиками и обычно реализуется для тарельчатых колонн числом тарелок, для насадочных колонн — высотой слоя насадки и т. п. [c.218]

Для необратимой системы характеристика противоточной колонны выражена уравнением (20) (для смешивающего аппарата) при условии, что Е не равно 1. Пример графического решения дан на рис. 10. В тех случаях, когда перенос массы в жидкости контролируется скоростью или когда общий коэффициент переноса массы справедлив, общая зависимость [c.78]

Основные принципы и методы расчета аппаратуры, предназначенной для проведения процессов разделения, представлены для равновесных ступеней и аппаратов, в которых осуществляется непрерывное изменение концентраций. Важнейщие понятия проиллюстрированы на примере процесса абсорбции газа в тарельчатых колоннах и насадочных башнях. Рассмотрение ограничено бинарными системами при постоянной их температуре и давлении. Кратко изложены начала расчета многокомпонентной абсорбции углеводородов и методы учета неизотермических эффектов. Освещены также общие вопросы, касающиеся применения теории к процессам дистилляции, экстракции и отгонки легких фракций. Описаны ускоренные методы предварительного расчета тарельчатых и насадочных абсорберов и процессов в концентрированных газах. Развита приближенная теория многокомпонентной массопередачи при абсорбции. Приведена общая расчетная схема для строгого описания работы изотермических абсорберов. Интерпретированы известные определения эффективности тарелок и коэффициентов массопередачи. Авторы надеются, что данное в этой главе обсуждение в совокупности с фундаментальными понятиями, введенными в других главах книги, поможет читателю анализировать или рассчитывать более сложные абсорбционные процессы и иные операции. Подробное изложение общей теории расчета процессов и аппаратов химической технологии выходит далеко за рамки настоящей книги. Поэтому в главу включена довольно полная библиография по рассматриваемой проблеме. Предполагается, что заранее известны рабочие характеристики оборудования, методы экспериментального определения и расчета которых освещены в главе П. [c.426]

При псевдоожижении крупных частиц целесообразнее всего использовать аппарат фонтанирующего слоя в этом случае также упрощается проблема подвода в слой нагретого до высокой температуры теплоносителя. При диаметре аппарата 0,28 0,3 м высота составляет около 0,6—0,8 м. В случае же использования аппарата кипящего слоя и колпачковой распределительной решетки с поирешеточной зоной 20—100 мм, согласно (VI.31), необходимо 250 + 100 = 350 мм. Высота надслоевого пространства для аппарата с фонтанирующим слоем может составить 1,5— 2,0 м, а для аппарата кипящего слоя около 1,0 м. Для трехзонного аппарата все эти характеристики соответственно возрастают, и, таким образом, общая высота колонны составит, например для аппарата кипящего слоя 5—6 м, а для аппарата с фонтанирующим слоем даже несколько больше. Значительным будет и сопротивление, тем более, что для аппаратов кипящего слоя при малых числах псевдоожижения нужно, чтобы сопротивление решетки было бы 0,5—0,7 сопротивления слоя. [c.269]

Для характеристики эффективности колонн были использованы величины степени извлечения и приведенного коэффициента массопередачи [3]. Это позволило проводить сопоставление по двум направлениям, вскрывая как общее изменение эффективности аппарата, так и изменение истинной скорости процесса массопередачи. Средняя движущая сила, необходимая для расчета приведенного коэффициента массопередачи, определялась графическим интегрированием по результатам анализов сплошной фазы. Величины коэффициентов распределения были найдены экс-периментально [4]. [c.116]

Интересные результаты дали обобщающие характеристики экстрактного и рафинатного растворов Др, а, т и 27. Известно [5], что непрерывный процесс экстракции в колонном аппарате можно имитировать проведением ступенчато-непрерывной экстракции на лабораторной системе смеситель-отстойник. Поэтому результаты исследований на экстракторе такого типа можно распространить и на РДЭ. Исходя из полученных данных, в зоне экстрактора (место ввода сырья) Ар и а имеют наименьшее значение, а 2 — наибольшее. Суммарный объем продуктов в этой зоне увеличивается до 130% от общего поступления исходного сырья и растворителей или до 350% по отношению к исходному сырью, как это принято в работе [5]. В менее благоприятных условиях находится по сравнению с экстракционной промывная часть экстрактора. Однако резкое снижение о в этой части, способствующее повышению степени дисперсности, в какой-то степени компенсируется уменьшением времени рассла- [c.88]

Необходимость сооружения абсорбционного блока определяется при разработке технологии с учетом характеристики перерабатываемой нефти. На рис. 5.5 приведен общий вид стабилизатора и фракционирующего абсорбера, применяемых в блоках стабилизации и абсорбции современных комбинированных установок АВТ. Эти цилиндрические аппараты колонного типа оборудованы фракционирующими тарелками (до 40 шт.), штуцерами, патрубками для ввода и вывода продуктов, люками-лазами для ремонтных и монтажных работ. Высота и конструктивные данные указанных аппаратов во всех случаях сохраняются одинаковыми, а диаметр их меняется в изависимости от углеводородного состава перерабатываемой нефти. Конструкции нижней части аппаратов зависят от вида теплоносителя (пар высокого давления, циркулирующая часть нижнего продукта и т.п.). Наиболее характерными являются блоки стабилизации и абсорбции комбинированной АВТ типа А-12/9 производительностью 3 млн.т/год обессоленной ромашкинской нефти. [c.65]

Согласно общей теории динамики сорбции при выпускной изотерме любое начальное распределение веш ества в колонне на некотором расстоянии от точкп ввода потока трансформируется в фронт постоянного профиля. Высота нижнего слоя шихты подбирается так, чтобы начальное распределение вещества в адсорбере, образовавшееся при прохождении верхнего слоя шихты (крупные частицы) до начала проскока, успевало трансформироваться в распределение, отвечающее нижнему слою (мелкие частицы). Это дает возможность для всего аппарата получить адсорбционные характеристики нижнего слоя. Использование двухслойной шихты позволяет при равных показателях процесса снизить гидравлическое сопротивление слоя в 2—3 раза. [c.240]