Расход жидкости и средняя скорость

Измерение и регулирование расхода жидкости и паров. Приборы, предназначенные для измерения расхода, называются расходомерами. Принцип действия простейшего расходомера основан на измерении перепада давления на дроссельном устройстве постоянного сечения. На трубопроводе устанавливают сужающее дроссельное устройство — диафрагму с соединительными импульсными трубками и измерителем перепада давлений —дифференциальным манометром. При истечении жидкого или газообразного вещества через сужающее устройство часть потенциальной энергии переходит в кинетическую, средняя скорость потока в суженном сечении повышается, а статическое давление уменьшается. Разность давлений (Р = Р —Р2) тем больше, чем выше расход жидкости, и может служить мерой расхода. [c.86]

Средней скоростью потока жидкости в данном поперечном сечении трубопровода называется такая условная скорость, при которой через данное сечение трубы получается такой же расход жидкости, как п при действительном распределении скоростей. Средняя скорость потока жидкости IV определяется по формуле [c.32]

Взаимосвязь между расходом воды, средней скоростью движения жидкости и площадью поперечного сечения (живым сечением) потока описывается уравнением [c.92]

Основными гидравлическими характеристиками потока жидкости являются расход Q, средняя скорость потока и, площадь живого сечения потока со, гидравлический радиус / , гидравлический уклон /, коэффициент шероховатости стенок трубы п. [c.42]

Как определяют расход и среднюю скорость движения пленки жидкости по вертикальной стенке [c.148]

Расход жидкости, средняя скорость, уравнение неразрывности потока. Чтобы характеризовать движение потока жидкости, вводят понятие о площади живого сечения потока, под которой понимают площадь сечения потока, проведенную перпендикулярно к направлению линий тока. [c.38]

Расход и средняя скорость движения пленки жидкости по вертикальной стенке. Выделим в пленке жидкости (рис. 6-19) элементарное сечение толщиной с . Через это сечение проходит объем жидкости V ъ количестве [c.130]

Таким образом получены основные зависимости, характеризующие работу отдельных элементов гидравлических уплотняющих устройств. По у равнениям (8. 22), (8. 29) и (8. 30) могут быть определены расход жидкости и средняя скорость для концентричного участка. Уравнения (8. 47) и (8. 48) характеризуют расход и среднюю скорость между вращающимся и неподвижным дисками. По формулам (8. 50) и (8. 51) может быть определено распределение давления в зазоре и осевое усилие, воспринимаемое жидкостным слоем в зазоре. По формуле (8. 59) может быть найдено максимальное значение зазора, до которого этот зазор можно считать достаточно узким, чтобы применять к нему выведенные зависимости. [c.274]

Расход и средняя скорость бингамовской жидкости. Расход V складывается из потоков в стержневой зоне и в [c.197]

Строго говоря, в различных по длине канала поперечных сечениях его локальные градиенты скорости будут неодинаковы. Однако нас вполне удовлетворяет среднее значение величины градиента скорости на стенке, при использовании которого вычисленные значения потери давления по заданным величинам расхода или средней скорости движения жидкости совпадают с найденными экспериментально, т. е. многомерную гидродинамическую задачу мы [c.115]

Основными гидравлическими характеристиками потока жидкости являются расход <3, средняя скорость потока V, живое сечение потока. <0, гидравлический радиус Д, гидравлический уклон /, шероховатость стенок трубы /г. [c.53]

Капиллярные силы соизмеримы с силами тяжести и вязкого трения. При условии, что длина волн Я, образующихся на поверхности, в несколько раз больше толщины стекающей пленки, можно воспользоваться усредненными скоростями движения жидкости. Кроме того, предполагается незатухающий характер волн синусоидального профиля (за счет действия силы тяжести) при сравнительно малой амплитуде (в действительности волны на поверхности пленки движутся беспорядочно). В результате для заданного расхода жидкости средняя [c.77]

Идентификацию предложенной математической модели промывки выполним, исходя из принципа раздельного (независимого) определения коэффициентов модели, путем сопоставления функции отклика системы на гидродинамическое возмущение с функцией, описывающей вымывание примеси из осадка. Коэффициент D и средняя действительная скорость потока жидкости v в объеме осадка определяется из сравнения решения уравнения (7.100) с кривой отклика системы на типовое возмущение по расходу жидкости, например на ступенчатое возмущение. Окончательное распределение свободного порового пространства осадка между фильтратом и жидкостью к моменту начала диффузионной стадии промывки определится по разности площадей под кривой отклика на возмущение по расходу жидкости и под кривой изменения концентрации примеси в промывной жидкости. Располагая информацией о дисперсии границы раздела двух жидкостей, характеризующейся эффективным коэффициентом D, о доле проточных пор осадка /о и характере кривой вымывания примеси из осадка, нетрудно рассчитать коэффициент переноса между проточными и тупиковыми порами осадка но методике обработки концентрационных кривых, рассмотренной выше (см. 7.2). [c.399]

Ял-Я = ф(9/(Зл)1> /(25) г где Я —напор за оросителем Я — напор за оросителем (при сол = (ап Я—Яп = 0) (сОп/(Вм)—зависимость коэффициента гидравлического сопротивления от соотношения площадей 0) /(0л — отношение площадей сечения труб п (справа от оросителя) и л (слева от оросителя) Уп — средняя скорость движения жидкости в сечении п Ял — напор перед оросителем ф(<7/Сл)—зависимость коэффициента сопротивления от соотношения расходов V—средняя скорость движения жидкости в сечении л (при (On = (0i, [c.188]

Выражая расходы через средние скорости течения жидкости, получим уравнения неразрывности для потока жидкости в следующем виде [c.48]

Средняя скорость и, рассчитанная на все сечение аппа-рата с зернистым слоем. Обозначая площадь этого сечения через S (м ), а объемный расход жидкости через V (м с), имеем [c.23]

При фильтрации жидкости с постоянным расходом через несцементированную пористую среду произошло вымывание мелких фракций песка. Изменилась ли при этом скорость фильтрации и средняя скорость движения жидкости [c.35]

Средней скоростью потока называется условная скорость, с которой должны были бы двигаться все частицы жидкости, чтобы сохранился ее расход. [c.13]

Величина z=H + H, (Я — высота нагнетания // — высота всасывания насоса) не зависит от расхода орошающей жидкости, тогда как сопротивление трубопровода в области вполне шероховатых труб пропорционально квадрату средней скорости или, что то же, квадрату расхода [c.35]

Может быть предложено следующее качественное объяснение отмеченного несоответствия. При движении газовых пузырей через жидкость элементы последней попадают в гидродинамический след пузыря и могут перемещаться вверх со скоростями, близкими к скоростям подъема пузыря. Это явление может сопровождаться нисходящим движением жидкости за пределами гидродинамического следа пузыря. Такой характер движения должен наблюдаться в застойных зонах при отсутствии общего потока жидкости, а также в системах с малым расходом жидкости, если произведение средней скорости движения гидродинамического следа на его средний приведенный объем больше суммарного расхода жидкости . Можно полагать, что именно такой случай характерен для упомянутых выше слоев. Трасер, введенный ниже первой точки отбора проб, минует ее в гидродинамическом следе пузыря, поэтому измеренное время пребывания жидкости будет меньше среднего. Заметим, что такой механизм движения корреспондирует с причинами контракции при газожидкостном псевдоожижении (см. следующий раздел). [c.668]

Выражая расход жидкости через среднюю скорость, будем иметь [c.93]

Динамическая удерживающая способность аппарата Н , а также расход жидкости по колонне Ь в условиях нестационарного режима двухфазного потока в аппарате являются функциями времени i и координаты х в продольном направлении Н1=Н (х, I) и L=L х, (х, I), где V — средняя скорость распростране- [c.415]

Если расход жидкости через поперечное сечение АР элементарной струйки составляет Q (см. рис. 11-8), то средняя скорость жидкости Б данном сечении ш равна [c.39]

Для решения многих задач гидравлики полезно знать среднюю скорость потока w .p при которой обеспечивается заданный расход жидкости Q через поперечное сечение потока [c.39]

Согласно этим уравнениям, средние скорости жидкости в различных сечениях трубопровода обратно пропорциональны площадям этих сечений. Произведение скорости на сечение, т. е. расход жидкости при установившемся движении, есть величина постоянная. [c.134]

Определить максимальную и среднюю скорость при течении жидкости вязкостью х. = 2 спз между пластинами шириной Ь = = 3 м, расположенными на расстоянии h = 3 см одна от другой. Общин расход жидкости Соб = 20 м 1ч. Найти также значение градиента давления. [c.92]

Технологические параметры скрубберного процесса, конструкция и габаритные размеры колонны существенно влияют на выбор типа распределителя жидкости и на его конструктивное выполнение. Основными факторами при этом являются расход орошающей жидкости Q в м /ч расход и средняя скорость газа в аппарате W в м/с допустимость уноса брызг газом в соседние аппараты, системы илн в атмосферу необходимость регулирования расхода внутренний диаметр D аппарата, тип II размеры его насадки, а также нужная для размещения оросителя высота наднасадочного пространства положение штуцеров вывода газа из аппарата (сбоку колонны или на ее крышке), форма крышки и расположение газового штуцера на ней (центральное или периферийное), [c.38]

Модель процесса заполнения будем строить при следующих упрощающих предположениях 1) расплав, заполняющий полость формы, будем считать ньютоновской жидкостью, поскольку при малых скоростях, соответствующих моменту затвердения, и—>1 2) градиент температур по сечению жидкой фазы будем считать пренебрежи ую малым, поэтому объемный расход и среднюю скорость потока будем вычислять исходя из значения вязкости при температуре на оси потока [c.444]

V Однако при подсчете по формуле (6) количество газа или жидкости скорость здесь должна быть взята средняя, а не максимальная, как это всегда получается при измерении ее трубками Пито, диафрагмами и другими измерительными приборами. Поэтому величину скорости (й)макс)> вычисленну о по формуле (10), при подставке ее в выражение (6) необходимо привести к средней скорости, умножив на коэффициент ф, равный 0,5— 0,82. Отсюда получим расход газа или жидкости [c.17]

К. п. д. тарепки обусловлен не только конструкцией и гидродинамическим режимом ее работы (скорость пара, расход жидкости), но и свойствами разделяемой смеси. В работах [б8, 69] рассмотрены колонны с тарелками Тз и Ту. Приведенные ниже результаты, полученные в колонне с 40 тарелками типа Тз (табп. 5.10) показывают, что состав смеси незначительно влияет на средний к. п. д. тарелок, однако по данным работы [69] для тарелок Т7 это влияние более существенно [c.114]

Другим наглядным подтверждением избирательного характера движения жидкости в макронеоднородных пластах может служить сопоставление интегральных кривых распределения проницаемости второго объекта нижнего карбона Мухановского месторождения н скорости притока л<пдкости по толщине объекта, построенной на основе исследований профиля притока скважинными деби-томерами (рис. 13, 14). Как видно из рис. 13, только 60% объема залежей объекта обладают проницаемостью меньше средней проницаемости Р (к) при к(кср 1. Тогда как по интегральной кривой распределения скоростей более 80% толщины объекта имеет скорость расхода жидкости меньше средней скорости. Это свидетельствует о том, что неоднородность объема залежей объекта по проницаемости значительно выше неоднородности толщины объекта по скорости притока жидкости, а следовательно, и по фильтрационным сопротивлениям слоев. [c.80]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология