Режим течения раствора

Конструкция аппарата обеспечивает необходимый гидродинамический режим течения раствора, допускает многократный демонтаж и монтаж, при массовом производстве разделительных элементов позволяет обойтись несложным технологическим оборудованием и легко механизировать производственный процесс. Аппарат отличается небольшой металлоемкостью ввиду отсутствия прочного корпуса. [c.121]

Сечение на входе в первую секцию. Определим режим течения раствора. Скорость течения равна [c.198]

Определим режим течения раствора. Эквивалентный диаметр кольцевого канала [c.328]

Выведем уравнение внешнедиффузионной кинетики сорбции. Предположим, что режим течения раствора ламинарный. Тогда всю жидкость можно разбить на две области область постоянной концентрации раствора вдали от поверхности зерен и область вблизи той Поверхности, где концентрация меняется вследствие диффузии ж адсорбции. Последняя область есть нечто иное, как диффузионный [c.93]

Б.П. Режим течения раствора [c.179]

В аппаратах с вынесенной зоной кипения, а также в аппаратах с принудительной циркуляцией обеспечиваются высокие скорости движения растворов в трубках греющей камеры и вследствие этого — устойчивый турбулентный режим течения. Принимая во внимание, что разность температур теплоносителей (греющего пара и кипящего раствора) в выпарном аппарате невелика, для вычисления коэффициентов теплоотдачи со стороны жидкости используют эмпирическое уравнение [7] [c.91]

В качестве высокомолекулярных добавок используют полиокс, полиакриламид, некоторые спирты (пропиловый, глицерин, поливиниловый и др.). Эти соединения обеспечивают "эффект Томсона" - снижают сопротивление трения в турбулентном потоке при концентрации 0,001-0,03%. Кроме снижения гидравлического сопротивления, уменьшаются поперечные пульсации и увеличивается толщина пограничного слоя, что благоприятно изменяет режим течения пристеночного слоя раствора. Отмеченные свойства позволяют повысить компактность и удельную мощность водяной струи, содержащей полимерные добавки, на значительном удалении от сопла (3-4 м). Выполненные авторами эксперименты по разрушению образцов нефтяного кокса струей водного раствора полиакриламида концентрацией 0,02% на опытном стенде позволили установить общую зако- / номерность повышения эффективности разрушения по сравнению с чистой струей воды. [c.194]

Приведенные на рис. VI.16, й данные показывают, что вязкость растворов мономеров в условиях ламинарного режима течения жидкости не зависит от скорости взаимного перемещения ее слоев и остается постоянной в интервале изменения этой скорости от О до Шкр. Лишь при превышении скорости потока над критической скоростью, когда режим течения жидкости сменяется на турбулентный, вязкость растворов с увеличением скорости взаимного перемещения их слоев возрастает. [c.300]

Вязкость раствора полимера (рис. VI. 16, б) с линейным и пространственным строением молекул в условиях ламинарного режима течения очень велика в начале (при малых скоростях) движения и убывает по мере увеличения скорости движения жидкости. Достигнув при скорости перемещения слоев w минимума, вязкость такого раствора может в некотором интервале изменений этой скорости от w до оставаться постоянной. При дальнейшем увеличении скорости взаимного перемещения слоев раствора ламинарный режим течения жидкости сменяется на турбулентный, что влечет за собой, как и в случае с растворами [c.300]

Вязкость гелеобразующего раствора при температуре 20—80 °С определялась на ротационном вискозиметре марки Брук-фильд . Ротационный вискозиметр представляет собой два коаксиальных цилиндра, в кольцевой зазор между которыми заливают исследуемую жидкость. Необходимый рабочий объем жидкости составляет 20 см . Внутренний цилиндр приводится во вращение от электродвигателя с частотой вращения от 0,3 до 60 об/мин (при этом скорость сдвига изменяется от 0,36 до 73,4 с ) после прохождения 2—3 оборотов цилиндра устанавливается стационарный режим течения жидкости между цилиндрами. Вязкость рассчитывалась умножением относительных показаний прибора на поправочный коэффициент прибора для каждой рабочей скорости. Измерение вязкости растворов проводилось при постоянной температуре. [c.233]

Мощность буровых насосов должна быть достаточной для поддержания скорости восходящего потока в самом широком интервале кольцевого пространства на уровне, обеспечивающем эффективный вынос из скважины выбуренной породы. Необходимая гидравлическая мощность насосов почти полностью зависит от условий течения в бурильной колонне и насадках долота. Реологические свойства бурового раствора не влияют на потери давления в насадках долота и лишь в незначительной мере определяют потери давления в бурильных трубах, так как режим течения в них обычно турбулентный. С точки зрения реологии имеются только два возможных пути снижения потерь давления в бурильной колонне. Один — повышение несущей способности бурового раствора, чтобы снизить необходимую подачу насосов. Другой путь — использование полимерного бурового раствора с низким содержанием твердой фазы, обладающего способностью снижать трение, благодаря чему при турбулентном режиме течения потери давления уменьшаются. Второй путь практически осуществим лишь при определенных довольно редко встречающихся в скважине условиях (см. главу 9). [c.224]

Режим течения неньютоновских жидкостей практически всегда ламинарный ввиду большой вязкости растворов и расплавов полимеров. [c.252]

В испарителях с жестко закрепленными лопастями жидкость движется по поверхности корпуса в виде пленки под действием двух сил касательной, обусловленной динамическим воздействием ротора на жидкость, и нормальной, обусловленной действием силы тяжести. В результате жидкость движется сверху вниз по спирали. Вертикальная и горизонтальная составляющие скорости определяются силами вязкого трения и тяжести. Поскольку вязкость изменяется по высоте аппарата вследствие изменения состава раствора и температуры, соответственно изменяется вертикальная составляющая скорости. С увеличением вязкости раствора она уменьшается, что приводит к увеличению толщины пленки жидкости и соответствующему возрастанию задержки — объема жидкости, находящейся в аппарате. Если толщина пленки жидкости меньше зазора между лопастями и корпусом аппарата, то касательное напряжение, действующее на жидкость, обусловлено динамическим воздействием на нее вращающегося парогазового потока, которое при малой плотности последнего сравнительно невелико. При малых расходах жидкости образуется тонкая пленка, стекающая по стенке корпуса аппарата ламинарно. Если зазор между ротором и статором превышает толщину пленки, то лопасти ротора практически не оказы- вают на нее воздействия. Ламинарный режим течения пленки имеет место при Ке < 400. При этом толщина пленки определяется по теории Нуссельта [c.326]

В баке, расположенном на высоте 10 м, имеется 86%-ный раствор глицерина. Спуск глицерина производится по трубе 0 29 X 2 мм горизонтальный участок трубы на уровне пола имеет протяженность 100 м. Определить количество раствора, вытекающее в минуту, если уд. вес раствора 1,23, вязкость 97 СП. Местным сопротивлением колена можно пренебречь. Режим течения следует принять ламинарным (с последующей проверкой) и воспользоваться формулой Пуазейля. [c.64]

Разделительная способность колонки, выражаемая числом теоретических тарелок , обратно пропорциональна корню квадратному из скорости течения, если обмен лимитируется внутренней диффузией. Поэтому желательно, чтобы скорость течения была постоянной. Если к тому же использовать непрерывную запись анализа фильтратов, а она, вообще говоря, основана на регистрации времени течения раствора, а не его объема, то постоянство и воспроизводимость скорости становятся особенно существенными. Течение под действием силы тяжести постоянно при условии, что колонка не засорена и ее гидродинамический режим во время элюирования не меняется. Если поток регулируют по удельному весу, нужно использовать постоянный напор жидкости. Очень простая установка для этого показана на рис. 33. [c.179]

Давление в межволоконном пространстве постоянно, т. е. значения Р и Ая не зависят от координаты х. Это имеет место на практике, если концентрация разделяемого раствора мала (до 1,0 г/л) или режим течения в межволоконном пространстве аппарата близок к модели идеального смешения. В таком случае имеем [c.230]

В последние годы за рубежом широко используется метод полого пористого электрода, предложенный Фельдманом который является также одним из вариантов подачи анализируемой жидкости в зону разряда при помощи капиллярного просачивания. Анализируемый раствор наливают в полый графитовый цилиндр (высота 3,75 см, внутренний диаметр 0,3 см) с тонким дном (— 1 мм), служащий верхним электродом искры. Раствор медленно просачивается через тонкое графитовое дно в течение всего времени экспозиции. Фотографирование спектра начинается через 5—10 сек. после включения искры, когда устанавливается стабильный режим подачи раствора в зону разряда, [c.275]

Определение диаметра отверстия горизонтальной трубки. Для того, чтобы элементарные волокна, или струйки раствора полимера (при выходе из фильеры) не размывались, не спутывались и не повреждались, необходимо внутри горизонтальной трубки создать ламинарный режим течения осадительного раствора. [c.204]

Местными сопротивлениями пренебречь. Режим течения принять ламинарным (с последующей проверкой). Уровень раствора в баке считать постоянным. [c.42]

Это объясняется, по-видимому, тем, что при течении раствора в канале фильеры имеет место переходный режим. Из рис. 1 видно, что для растворов с Гр == 120—150 °С величина т в переходном режиме, как правило, меньше Тз, а для раствора с Гр = 100 °С имеется довольно большая область переходного режима, где т> [c.202]

При металлизации из аэрозолей ка покрываемую поверхность направляют два (реже три) раствора, распыляемые с помощью пистолета-распылителя. При смешивании капелек отдельных растворов, содержащих соль металла и восстановитель, происходит химическое восстановление металла и на поверхности образуется покрытие. Скорость восстановления должна быть высока — металл должен восстанавливаться в интервале времени от долей секунды до нескольких секунд после смешения растворов. Смешение отдельных растворов при распылении обычно происходит на некотором удалении от покрываемой поверхности и на поверхность попадает смешанный аэрозоль, который образует на ней жидкую пленку. В оптимальном случае восстановление должно протекать лишь в этой пленке в течение того короткого времени, пока жидкость не стечет с покрываемого места. Практика показывает, что иногда можно так подобрать состав раствора, чтобы эффективность использования соли металла была близка к 100% (см. стр. 162). Однако при этом скорость образования покрытия невелика. При увеличении скорости металлизации использование металла ухудшается. [c.83]

Будем предполагать ламинарный режим течения. Тогда всю жидкость можно разбить на две области область постоянной концентрации раствора вдали от поверхности адсорбента и область вблизи этой поверхности, где концентрация меняется вследствие диффузии и адсорбции. Изменение концентрации в диффузионном пограничном слое в зависимости от расстояния до поверхности шарообразной частицы сорбента происходит по закону 15—6] [c.13]

Резюмируя, можно сказать, что если константы колонны установлены, то этого достаточно, чтобы с их помощью найти коэффициенты распределения разделяемых веществ по отношению к данному промывающему раствору и иметь представление о возможности разделения и необходимых для этого определенных условиях опыта. Излагаемые выводы и следствия из теории, как об этом пишут Майер и Томпкинс, имеют значение для лабораторных колонн, режим работы которых близок к равновесным. При применении теории в производственных условиях вследствие более высоких скоростей течения раствора и концентраций следует иметь в виду, что коэффициент распределения [c.248]

Было отмечено [31], что энергия активации вязкого течения раствора полипропилена разного структурного состава в углеводородных фракциях нефти с температурой кипения 200—250 °С равна 5 ккал/моль. Одинаковое значение энергии активации вязкого течения указывает на то, что переход этих структур на режим течения определяется только температурой и напряжением сдвига. [c.542]

В режимах прямотока и противотока сырьевой раствор и поток пермеата текут вдоль мембраны в одном и том же и в противоположном направлениях. При этом режим течения может быть аппроксимирован как режим идеального вытеснения. Условия такого режима можно найти, пользуясь известным числом Пекле (Рё), которое является мерой отношения массопереноса за счет конвекции и за счет диффузии. Рё= ьЬ/В, где V — скорость, Ь — длина канала или трубки, О — коэффициент диффузии. При превалирующем вкладе конвекции число Пекле становится много больше единицы. [c.441]

Мембранный элемент (рис. 111-11,6) диаметром 450 мм и площадью фильтрации 0,21 м состоит из двух мембран 4, уложенных по обе стороны дренажного слоя 1, образованного между двумя латунными сетками с ячейками размером 71 мкм. Под мембрану уложен лист ватмана 3 для улучшения условий ее прилегания к дренажному слою. Между ватманом и латунной сеткой располагаются кольца 2 из тонкого жесткого материала, предохраняющие мембраны и ватман от продавливания в ячейки сетки в зоне обжатия. Этим обеспечивается надежный отвод фильтрата из дренажного слоя мембранного элемента наружу. В районе переточных отверстий мембраны и латунные сетки приклеены клеевой композицией на основе клея Циакрин . Конструкция аппарата позволяет подбирать необходимый гидродинамический режим течения раствора, изменяя толщину уплотнительных прокладок и число мембранных элементов в каждой секции. [c.119]

A.A. Аскерния было показано, что в аппаратах с полыми волокнами наблюдается квазиламинарный режим течения раствора. При движении обрабатываемой воды вдоль волокон, их производительности 30 л/ /(м" сут), диаметре 300 мкм и плотности укладки 5000 м"/м уровень концентрационной поляризации практически равен единице при скоростях транзитного потока выше 0,01 см/с. [c.41]

При эксплуатации установки возникал ряд затруднений. Так, при содержании в селексоле 4% воды его вязкость при 0°С повысилась до 0,0221 Па-с (вязкость безводного раствора при О С равна 0,0178 Па-с), и в одном из холодильников режим течения из турбулентного переходил в ламинарный, что приводило к ухудшению теплообмена. Кроме того, было установлено, что увеличение содержания воды в селексоле повышает пенообразование раствора. В этом случае для снижения пенообразования можно использовать силиконовые присадки,, количество которых зависит от содержания воды в селексоле. Так, на первой установке в Дюсте, где используется безводный раствор селексола, количество противопенной присадки составляет 0,5-10" % от количества абсорбента, а на второй установке в Дюсте, где раствор содержит 4% воды, — 2-10 %. [c.84]

Таким образом, в аппаратах ламинарный режим течения разделяемого раствора. Для нахождения среднего по длине канала значения N11 в случае ламинарного поюка в щелевых и кольцевых каналах можно использовать критериальное уравнение [c.328]

Из уравнения (30) можно сделать несколько выводов. Геометрия канала дпя обрабатываемого раствора не имеет большого значения, однако поток воды, скорость раствора и коэффициент диффузии растворенного вещества являются важными факторами. Существенные особенности уравнения (30) были подтверждены экспериментально /103,108/. Большинство обратноосмотических аппаратов конструируется исходя из компромисса между потерями на трение, связанными с высокими скоростями течения раствора, и концентрационной пол5физацией и ее влиянием на поток воды и задерживание. В устройствах для обессоливания компромиссный режим выбирается с учетом диффузионной способности растворенного вещества, зависящей от его коэффициента диффузии. Значение коэффициента диффузии выбирается равным коэффициенту диффузии Na HDj = I.e-I M / при 25 С), который жляется типичным представителем солей в морской воде ипи солоноватых водах. Однако, если в исходном растворе содержатся макромолекулы, для которых - [c.186]

Отсюда можно сделать выводы о том, каким образом следует размещать мембрану. Поскольку вне образующегося граничного слоя существует течение раствора, можно было бы показать, что желательна конструкция системы, при которой поток резко изменялся бы, прежде чем образуется устойчивый граничный слой. Кроме того, может быть полезным использование приспособлений для "разруще-ния" застойных зон. Режим турбулентного конвективного переноса в реальной системе зависит, по-видимому, от частоты возмущения приповерхностного слоя жидкости. Однако эти вопросы исследованы пока недостаточно и становится все более очевидной необходимость таких исследований. [c.281]

Влияние соли (Na l) на величину эффекта Томса для ГПАА изучено при варьировании напряжения сдвига [12]. Показано, что при прочих равных условиях величина эффекта Томса (оцениваемая по параметру В) зависит прежде всего от размеров (R2)0.5 и асимметрии макромолекулярных клубков ГПАА [12, 13]. Характер наблюдаемой зависимости В = Na l] для [ГПАА] = onst может быть понят, если базироваться на данных зависимости ( 2)0,5 = д дС ] [14]. Эффект снижения гидродинамического сопротивления потоку при малых добавках ППА и полиэтиленоксида (ПЭО) изучен при более сложном режиме деформации вначале при сдвиговом, а затем - при продольном течении растворов [15]. Для ПЭО такой режим деформации приводит к заметному изменению Re p, а для ПАА это влияние незначительно. Добавки Na+ и Са2+ изменяли конформационное состояние макромолекул в поверхностном слое, что косвенно отражалось и на величине эффекта Томса. [c.171]

Метод определения концентрации гидразина по силе предельного диффузионного тока можно усовершенствовать, если измерительный электрод защитить пористой диафрагмой, через которую диффундирует гидразин. В этом случае можно обеспечить диффузионный режим работы электрода и линейную зависимость между силой тока и концентрацией тидразина в широкой области ра бочих условий и составов растворов. Так как электрод. согласно этому методу работает во внутреннедиффузионном (по диафрагме) режиме, то предельный ток не зависит от скорости внешнего потока, т. е. скорости течения раствора через измерительную ячейку. [c.174]

На рис. 6.4 сопоставлены теория, разработанная для ламинарного режима течения, с двумя группами данных, найденных при применении совершенно различных систем. Хикита, Наканиши и Асаи [91 ] измеряли скорость растворения железа стекающей пленкой 0,01 н. раствора серной кислоты и цинка пленкой 0,01 н. раствора иодистого калия, содержащего иод опыты проводили в вертикальных металлических трубах высотой от 30 до 120 см. На рисунке заштрихована область, включающая от 70 до 75 экспериментальных точек. Крамере и Крейгер [124] растворяли твердую бензойную кислоту, уложенную блоками высотой от 0,5 до 8 см на поверхности наклонной металлической пластины заподлицо с ней. Данные, нанесенные на график, относятся к пластине с углом наклона 45°. Складывается впечатление, что эти результаты характеризуют турбулентный режим течения, поскольку числа Рейнольдса находились в диапазоне от 1000 до 7600. [c.239]

П. В, Кук (Р. W. Сооке). Чешем (Великобритания) считает целесообразным остановиться на наиболее важном, по его мнению, разделе в докладе Дж. Томира, а именно, вопросе о скоростях течения глинистого раствора в затрубном пространстве. Докладчик наметил два пути осуществления ламинарного течения из турбулентного потока уменьшение расхода закачиваемого в скважину раствора и повышение его вязкости. Здесь мы встречаем серьезные трудности. Для сохранения ствола скважины чистым следует предпочесть турбулентный режим течения, так как хорошо известно, [c.80]