Определение поля скоростей в трубопроводе

Определение полй скоростей в трубопроводе, [c.10]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОЛЯ СКОРОСТЕЙ ПОТОКА В ТРУБОПРОВОДЕ [c.98]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОЛЯ СКОРОСТЕЙ В ТРУБОПРОВОДЕ Введение [c.25]

Определение режима течения жидкости. . . Определение поля скоростей в трубопроводе. Определение коэффициента расхода дроссельных [c.237]

На рис. 57 представлена схема очистки газов в скрубберах пенного типа. Газы поступают по трубопроводу в скруббер 4, представляющий собой полую колонну, в средней части которой располагается газораспределительная колосниковая решетка 3, орошаемая циркулирующим раствором. Благодаря определенному соотношению скоростей газового потока и плотности орошения над решеткой образуется газо-жидкостная взвесь (плотность ее примерно 0,3 г см ), уровень которой замеряется по манометру 5. [c.147]

В сварных соединениях оболочковых конструкций, емкостей и трубопроводов возникает преимущественно двухосное поле напряжений с разной жесткостью схемы напряжений в зависимости от тина сварных соединений с продольными стыковыми швами, с кольцевыми швами, с круговыми швами (вварка патрубков, штуцеров), с крестовыми швами, с параллельными швами. На большой группе материалов (стали, алюминиевые, титановые, циркониевые сплавы) исследовались и анализировались остаточные сварочные напряжения и пластические деформации в сварных соединениях перечисленного типа. Сопоставление скорости коррозионного растрескивания рассмотренного типа сварных соединений на образцах, изготовленных из стали 12Х18Н10Т, показало, что при наличии двухосной схемы напряжений времена до растрескивания близки между собой (рис. 13). Исходя из простоты и минимально возможных размеров образцов и из лучшей возможности экспериментального и аналитического определения упругопластического состояния, характерного для реальных соединений, наиболее приемлемы образцы с круговым швом. [c.51]

Я и Я — динамическое давление на нагнетательной и на всасывающей сторонах вентилятора соответственно. Измерение реального давления по методу, показанному на фиг. 54, хотя и может быть проведено с достаточной точностью, тем не менее не может быть рекомендовано, так как в этом случае трубки Пито должны быть установлены в те точки сечения трубопровода, где истинная скорость потока газа равна средней скорости. Ввиду того, что поле скоростей по сечению неравномерно и особенно на нагнетательной стороне вентилятора, лучше при определении реального давления, развиваемого вентилятором, пользоваться уравнением (77). При таком определении реального давления статическое давление и разрежение отсчитываются более точно (особенно, если измерение произведено в нескольких точках по периметру трубопровода и взято среднее ариф- [c.130]

Исследования, связанные с определением предельных и надежно транспортирующих скоростей, показали, что эти скорости зависят от аэродинамических свойств частиц транспортируемого материала, характеризуемых скоростями витания частиц, степени стесненности воздушного потока, возникающей в связи с наличием в трубопроводе материала, способности частиц материала соединяться между собой при столкновении и образовывать более крупные частицы, степени равномерности поля скоростей воздушного 104 [c.104]

Основным способом определения подачи крупных насосов при натурных испытаниях в настоящее время является вертушечный, при котором расход подсчитывается по полям скоростей, построенным с по-моп ью гидрометрических вертушек. Поток воды в створе замера скоростей должен быть без завихрений и с возможно малой пульсацией. В мерном створе не должно быть обратных течений при всех испытываемых режимах работы насоса. Применительно к водопроводным насосным станциям лучшими створами для замера расхода вертушками являются внешние напорные трубопроводы, водовыпускные сооружения, отводящие каналы или лотки при обеспечении в них достаточной по величине и равномерной по сечению скорости. [c.279]

Для оценки влияния магнитного поля на коррозионную активность перекачиваемых жидкостей проводились работы по определению скорости коррозии на указанных участках трубопроводов, для чего использовали гравиметрический метод в соответствии с ГОСТ 9.506-87. Образцы-свидетели для определения скорости коррозии и степени защитного действия были установлены в трубопроводы последовательно до и после магнитной установки. Результаты промысловых испытаний показали, что применение физического воздействия магнитного поля значительно снижает коррозионную активность транспортируемых по промысловым трубопроводам жидкостей. [c.107]

Время, затрачиваемое на анализ каждой точки, колебалось от 1 до 30 мин в зависимости от концентрации газа. После каждого анализа производили продувку трубопроводов. Количество газа, отбираемое на анализ при самых малых скоростях подачи не превосходило 20% от потока, проходящего через центральную секцию, самую малую по сечению. Газ на анализ подавался благодаря избыточному давлению в аппарате, создаваемому дросселем 9 (рис. IV. 12). Экспериментальное определение всего поля концентраций отнимало - 1,5 ч. Температура продуваемого воздуха во время испытаний была 20° С. Концентрация в разных точках отбора изменялась от 0,18 до 0,004 мол. %. [c.221]

При монтаже стеклянных трубопроводов следует иметь в виду, что при определенных скоростях движения жидкости в трубах возникает опасность накопления статического электричества, вследствие чего требуется их заземление. Статическое электричество, накапливаясь на отдельных участках трубопровода, создает поле высокого напряжения, которое может вызвать искровые разряды. При прокладке трубопроводов для транспортирования сред, способствующих возбуждению статического электричества, на заводе "Акрихин" применяли графитовые вкладыши между фланцевыми соединениями с последующим их заземлением. [c.129]

Исследования, связанные с определением предельных и надежно транспортирующих скоростей [12, 44, 55, 58], показали, что эти скорости зависят от способности частиц материала соединяться между собой при столкновении и образовывать более крупные частицы (агломераты), от степени равномерности поля скоростей газового потока, распределения частиц материала по сечению мате-риалопровода, расположения материалопровода, способа иодачн материала в трубопровод и некоторых других факторов. [c.179]

Твердая фаза (катализаторы), используемая в процессе каталитического крекинга, является полидисперсной, что усложняет гидродинамический режим газокатализаторного потока п влияет на изменение скоростей отдельных фракций сыпучего материала [60]. При увеличении концентрации влияние полидисперсности становится менее заметным. Для концентрации твердой фазы, превышающей определенную величину, частота соударений частиц и их ударов о стенки трубопровода снижается, так как вдоль стенок трубы начинает двигаться поток сыпучего материала, где радиальное перемещение отдельных твердых частиц ограничено. При этом наблюдается значительная неравномерность средних концентраций твердой фазы не только в различных точках матерналопрово-да, но и в определенном месте [55, 73]. В сплу особенностей транспорта материала полидисперсного состава в газокатализа-торном потоке образуются местные повышения илл, наоборот, понижения концентрации твердых частиц, изменяющие концентрационное поле. Образующиеся локальные неравномерности имеют случайный характер и зависят от скорости газа и полидисперсности твердой фазы [74]. При этом сохраняются условия образования концентрационных полей с определенной конфигурацией профиля твердой фазы. [c.184]

Сущность метода заключается в создании постоянного потока газообразного вещества в полом трубопроводе (незаполненной хроматографической колонке) в течение всего эксперимента при заданных давлении и температуре и измерении его объемной скорости с последующим определением количества вещества, протекшего через трубопровод в единицу времени, т. е. соответствующей массовой скорости (техника проведения подобных экспериментов описана в главах III—VI). Объемная скорость потока в трубопроводе при заданных давлении и температуре определяется путем измерения времени прохождения колонки известного объема дозой несорбирующегося вещества, движущейся в ней с линейной скоростью, равной линейной скорости потока. Массовая скорость потока измеряется па выходе колонки после дросселирования потока при любых произвольных давлении и температуре с помощью любого измерителя массовой скорости. В частности, измерение массовой скорости может быть выполнено при атмосферном давлении измерителем объемной скорости потока, например газометром или мыльно-пленочным расходомером, если известен коэффициент сжимаемости вещества в этих условиях. Коэффициент сжимаемости вещества (смеси любого состава) определяется из соотношения, полученного на основе уравнения PV = ZRT [c.34]

Скорость движения фотоленты осциллографа со ставляла 40 или 10 мм/с, что позволяло при резонансной частоте колебания жидкости в трубопроводе 1 гц полу-чить удовлетворительную развертку по времени. Для наибольшей точности определения масштаба времени на ленту подавались импульсы отметчиков времени с длительностью интервалов 0,1 и 0,02 с. [c.40]

Компьютерная реализация данного подхода была осуществлена В.Е. Селезневым и А.Н. Худовым [157]. При использовании полу эмпирического подхода для определения дальности разлета первичных осколков необходимо знать связь между накопленной в трубопроводе энергией расширения газовой смеси, массой, формой и скоростью осколка. [c.342]