Определение соотношения скоростей в жидкости

В отстойник полунепрерывного действия разделяемая дисперсия подается непрерывно до тех пор, пока не накопится определенное количество твердой фазы. Затем процесс прекращается для выгрузки осадка. Типичным аппаратом такого типа является горизонтальный лоток прямоугольного сечения (рис. П1. 19,6), с одной стороны которого подается исходная дисперсия, а с другой отводится осветленная жидкость (или газ). По такому принципу работают отстойные газоходы, предназначенные для выделения золы из топочных газов котельных установок, пылеосадительные камеры (рис. HI. 19,0), отстойники для очистки сточных вод. В отстойниках частицы движутся вместе с потоком в горизонтальном направлении и под действием силы тяжести — в вертикальном. Скорость движения частицы в горизонтальном направлении Wp меньше скорости жидкости. Однако в расчетах обычно принимают, что они равны. Соотношение между высотой осветленного слоя ho и дли- [c.230]

При проведении эксперимента особое внимание должно быть обращено на обеспечение участия всей поверхности частиц в процессе. Как показали специальные опыты, проведенные при изучении методов интенсификации процесса экстрагирования [187] и изучении тепло- и массообмена в плотном и кипящем слое 34, 58, 169 , коэффициент массоотдачи не столько зависит от относительной скорости движения твердых частиц и жидкости, сколько от активной поверхности, участвующей в процессе. Для того чтобы вся поверхность частиц участвовала в массообмене, соответствующие гидродинамические условия могут быть обеспечены энергичным механическим перемешиванием системы либо созданием режима кипящего слоя при определенном соотношении масс жидкости и твердых частиц. [c.172]

Для предотвращения неограниченного роста толщины мембраны в этом случае создается (как при фильтровании) тангенциальное течение жидкости. При определенном соотношении скоростей течения сквозь подложку и вдоль нее устанавливается необходимая стационарная толщина мембраны, достигаемая за счет равенства числа частиц, поступающих в осадок из потока, направленного сквозь мембрану и уносимого в тангенциальном направлении. Это означает, что осадок должен быть текучим, по крайней мере его наружная часть, так как часть осадка, прилегающая к подложке, находится под большим давлением, уплотнена и, возможно, ей присуще значительное предельное напряжение сдвига (гл. XIV). [c.386]

Расчет окружной скорости w производится по известным зависимостям. Для определения радиальной скорости жидкости на выходе с диска можно рекомендовать соотношение [3] [c.89]

Газы поступают в нижнюю часть скруббера, представляющего собой полую колонну, в средней части которой размещена газораспределительная колосниковая рещетка, орошаемая циркулирующим раствором. При определенном соотношении скоростей газового потока и плотности орошения над решеткой образуется газо-жидкостная взвесь плотностью примерно 0,3 г/см . Скрубберная жидкость сливается в сборник. Фталевая кислота и нафтохинон плохо растворимы в воде. Поэтому они находятся в скрубберной жидкости в-виде суспензии. Для отделения твердой фазы суспензию отфильтровывают, осветленный раствор поступает на орошение скруббера. В результате контакта с циркулирующим раствором температура от ходящих газов снижается с 50—55 до 35—40° С. С повышением температуры увеличивается скорость гидратации фталевого и малеинового ангидридов, что благоприятно сказывается на процессе очистки. [c.231]

Определение соотношения скоростей в жидкости 253 [c.253]

Для получения наиболее высокого эффекта защиты применение ингибиторов следует совмещать со смягчающими коррозию параметрами потока транспортируемой среды — достаточно высокими скоростями газа, определенными соотношениями газ/жидкость и вода/углеводороды в потоке и т. п. [c.26]

Кайзер [97] провел обширную работу по определению оптимальных условий гидратации на ионитах. Он исследовал зависимость между соотношением вода олефины, давлением и временем контакта на ионитах Амберлит-15 и Амберлит IR-120. Было показано, что на ионитах можно достичь таких же значений конверсии и селективности, как при гидратации на неорганических катализаторах. Максимальная конверсия составляла 72,9% при объемной скорости жидкости 0,6 и селективности 96,4%. Ниже будет показано, что реакция протекает по псевдопервому порядку и существенно зависит от давления и температуры. [c.65]

Основными параметрами, влияющими на к. п. д. тарелки, являются растворимость газа и вязкость жидкости. Основанная на этих двух параметрах характеристика для различных абсорберов [17] изображена на рис. 1.1. К сожалению, к. п. д. тарелки зависит также от механизма абсорбции, высоты слоя н идкости на тарелке, скорости газа, конструкции колпачковой тарелки и скорости жидкости поэтому влияние всех этих факторов не может быть выражено простым соотношением. В США комитетом по процессам перегонки Института химической технологии было проведено детальное изучение к. п. д. колпачковой тарелки. В результате этой работы было опубликовано Руководство по расчету колпачковых колонн [18], в котором приведена типовая методика определения к. п. д. тарелки, позволяющая учесть влияние следующих факторов [c.14]

Соотношения (IV.25) и (1У.26) могут быть использованы для определения медианного и максимального диаметров капель жидкостей при условиях, аналогичных условиям распыливания жидкостей, для которых М. С. Волынским получены эти соотношения давление газового потока р=0,8- -3 кгс/см температура /г= = 10- 100°С температура впрыскиваемой жидкости /ж— =5 40°С скорость жидкости ы=27- 120 м/с коэффициент поверхностного натяжения жидкости сГж=0,002- - [c.87]

Хотя каждый из корректирующих факторов может изменяться в широких пределах, зависящих от конструкции теплообменника, общий перепад давления со стороны кожуха в типичном кожухотрубном теплообменнике составляет примерно 20—30% перепада давления, который рассчитывался бы для потока через такой же теплообменник, но без учета перетечек и эффектов байпасирования. Фактически это самый большой недостаток предыдущих соотношений для расчета перепадов давления. При отсутствии представления о существенном влиянии перетечек и байпасных потоков ничего необычного не было в том, что результаты расчетов перепада давления по некоторым методикам просто завышались в 2, а то и в 10 раз. Следует, однако, отметить, что завышенные перепады давления могут существенно повлиять на расчеты теплопередачи в кожухотрубном теплообменнике. Как правило, размеры элементов конструкции рассчитаны на предельно допустимое значение перепада давления. Если перепады давления завышены, то возникает необходимость в увеличении шага размещения перегородок, диаметра кожуха или других изменений размеров кожуха, которые уменьшают скорость жидкости в межтрубном пространстве. Но уменьшение скорости приводит к снижению коэффициентов теплоотдачи и увеличению размеров аппарата, В некоторых случаях в результате уменьшения скорости может увеличиться загрязнение поверхности теплообмена. Таким образом, корректное определение перепадов давления не менее важно, чем расчеты коэффициентов теплоотдачи. [c.27]

Расчет ненормализованных ситчатых тарелок с отбойными элементами. Нормализованные тарелки имеют определенное соотношение между их рабочей площадью и площадью сливов. Если для рассчитываемого соотношения паров и жидкости невозможно подобрать нормализованную тарелку, то по допустимым скоростям фаз рассчитывают площадь перелива и рабочую площадь ненормализованной тарелки. [c.103]

Оказывается, что входящий сюда безразмерный коэффициент пропорциональности к имеет универсальное значение, т. е. одинаков для всех жидкостей и газов, а также для любых диаметров труб. Это означает, что смена течения происходит при вполне определенном соотношении между скоростью, диаметром и вязкостью V, равном [c.64]

Угол 0 отсчитывается от направления потока на бесконечности, радиальная координата отнесена к радиусу капли, концентрация отнесена к ее значению в невозмущенном потоке ив — безразмерные (отнесенные к скорости набегающего потока) компоненты скорости жидкости, определенные соотношениями [c.22]

Скорость испарения молекул с пов-сти жидкости определяется ее т-рой чем она выше, тем больше давление пара и скорость испарения. Однако при увеличении давления пара уменьшается длина своб. пробега молекул и возрастает частота их соударений, что приводит к снижению эффективности разделения смеси. С целью ее повышения Д. проводят при давлениях более высоких, чем те, при к-рых молекулы достигают пов-сти конденсации без соударений. Каждой смеси отвечает определенная оптим. т-ра, при к-рой достигается наиб, степень разделения. Для оценки последней используют представление о теоретич. мол. тарелке, под к-рой понимается устройство, обеспечивающее получение дистиллята с относит, содержанием компонентов, соответствующим соотношению скоростей их испарения при данной т-ре, а состав жидкости во всем ее объеме одинаков, т. е. жид- [c.86]

Воспользуемся соотношениями (22,1) и (22,1а), предложенными для течений в трубах несжимаемых жидкостей. Положим сначала в основу формулу (22,1). При помощи ее можно произвести те же вычисления, что и для течений несжимаемых жидкостей, с тем однако существенным отличием, что молекулярную вязкость т), плотность р надо считать функциями температуры. Обозначим значения этих величин 0 и Ро при температуре стенки Т . Определение средней скорости по сечению Мд Дадим в виде [c.150]

Низкоскоростные фильтры. Для снаряжения низкоскоростных фильтров оптимальной является смесь волокон с определенным соотношением грубых и тонких. Грубые упругие волокна обеспечивают равномерное объемное распределение более тонких, увеличивают скорость вывода жидкости из слоя, придают слою механическую прочность и стабильность, обеспечивая возможность работы более тонким волокнам по всей глубине слоя. Обычно применяются слои из смеси волокон диаметром от 5 до [c.162]

При атмосферном давлении в 1 см газа содержится приблизительно 10 , а в таком же объеме жидкости — примерно 10 молекул. Концентрация молекул в жидкости такая, как в газе под давлением 10 МПа. Поэтому проведение реакций в жидкой фазе с точки зрения соотношения скоростей моно- и бимолекулярных реакций равносильно проведению их в газовой фазе под высоким давлением. В результате при равных температурах жидкофазные термические реакции углеводородов и нефтепродуктов приводят к значительно большему выходу продуктов конденсации и меньшему выходу продуктов распада. На суммарный результат превращения углеводородов в жидкой фазе определенное влияние оказывают клеточный эффект и сольватация. При распаде молекулы углеводорода на радикалы в газовой фазе последние немедленно разлетаются. В жидкой фазе радикалы окружены клеткой из соседних молекул. Для удаления радикалов на расстояние, при котором они становятся кинетически независимыми частицами, необходимо преодолеть дополнительный активационный барьер, равный энергии активации диффузии радикала из клетки. С другой стороны, и для рекомбинации радикалы должны преодолеть клеточный эффект. В результате суммарная концентрация радикалов в жидкости останется такой же, как и в газовой фазе. Однако, если радикалы существенно различаются по массе и активности, то клеточный эффект может изменить стационарную концентрацию радикалов, что приведет к изменению энергии активации жидкофазной реакции относительно газофазной. [c.319]

Перейдем к рассмотрению экспериментов. Нам уже известны свойства плазмы с точностью до порядка величины. При определении термодинамических свойств возможная точность расчета не выходит за пределы 2%. При расчетах коэффициентов переноса точность много хуже. Кроме того, чтобы избавиться от практически непреодолимых математических трудностей, мы ввели при расчетах довольно грубые допущения, обычно принимаемые и в других работах. Мы усредняли многие непостоянные величины, причем это делалось так, что оценить ошибки в конечных результатах невозможно. Возможна ошибка в 2 раза, хотя многие считают используемую нами теорию не такой уж плохой. В какой степени положение может быть исправлено экспериментом Если бы мы имели материал, способный работать при 20 000 К, то все эксперименты были бы чрезвычайно просты. Измерив градиент давления при изотермическом ламинарном течении плазмы в трубе, можно определить вязкость. Эксперименты по теплообмену позволили бы определить теплопроводность и электропроводность, измеряя другие параметры. Из-за отсутствия необходимых для этого высокотемпературных материалов мы воспользуемся другим методом, который, возможно, позволит нам использовать наш теоретический аппарат для предсказания результатов эксперимента. В этом методе в сущности нет ничего нового. Еще до постановки экспериментов по определению вязкости обычных жидкостей (например воды) была принята гипотеза о прямой пропорциональности величины касательных напряжений градиенту скорости. Затем на основании этой гипотезы была получена теоретическая формула, описывающая ламинарное течение в трубе. Совпадение полученных теоретических результатов с экспериментом позволило считать вязкость физической константой, имеющей вполне определенный смысл. Этим же путем следовало бы идти и в случае плазмы, но отсутствие подходящих конструкционных материалов не позволяет осуществить изотермические условия. Тем не менее мы попытаемся воспользоваться этим же методом, ставя простые эксперименты, результаты которых можно предсказать теоретически, а затем попытаемся скорректировать теорию. Оказывается, что лучше всего использовать обычную струю плазмы, получаемую в определенных условиях. В струе плазмы, вытекающей из сопла плазматрона, температура очень сильно изменяется и по длине и по сечению струи. Если же взять трубу и разместить электроды на ее торцах, то осевого градиента температуры быть не должно. Следовательно, задача из двумерной превращается в одномерную. Для получения стационарной дуги необходимо охлаждать стенки трубы водой, поддерживая их температуру постоянной. Для плазмы при атмосферном давлении трудно придумать эксперимент проще. Теперь надо решить, какое вещество использовать в качестве рабочего тела. Конечно, для наших целей не годятся воздух, вода и даже водород, так как в водородной плазме содержится слишком много компонент На, Н, Н+ и е . Если не удастся достигнуть локального равновесия, то необходимо рассматривать по крайней мере четыре независимые группы уравнений с соответствующим числом соотношений для скорости реакций. Лучше с этой точки зрения применить гелий при 6 83 [c.83]

Таким образом, температурный фактор определяет динамическую природу структурных составляющих расплава. Следует всегда иметь в виду, что там, где в определенный момент наблюдалась наибольшая правильность взаимной ориентации, в следующий момент может происходить деформация, приводящая постепенно к полному нарушению упорядоченного расположения частиц. Скорость взаимного перехода определяет и соотношение объемов упорядоченной и аморфной частей жидкости. Причем каждой температуре соответствует определенное соотношение этих объемов. [c.111]

Последнее достигается лишь при определенном соотношении между количеством стекающей по насадке жидкости и скоростью паров, идущих противотоком. [c.56]

Автоматические головки ректификационных колонн обычно работают на принципе регулирования объема отбираемой фракции по времени отбора. В этих головках с помощью механического или электронного реле времени (см. разд. 8.4) устанавливают необходимое отношение проме> утка времени включения реле (подача флегмы в колонну) к промежутку времени его выкдюяения (отбор дистиллята), соответствующее заданному флегмовому числу. При этом необходимо, чтобы скорость выкипания жидкости в кубе поддерживалась постоянной, например, с помощью специальных устройств, описанных в разд. 8.4. Подобные головки могут работать по двум методам. По первому из них паровой по,-ток разделяется в определенном соотношении и полученные, потоки направляются в раздельно работающие конденсаторы для флегмы и дистиллята. Второй метод заключается в полной конденсации паров с последующим делением образовавшегося конденсата в определенном соотношении. [c.383]

При определении относительного объема пенной смеси можно-исходить из соотношений скоростей движения отдельных фаз и условных сечений аппарата, занимаемых газом и жидкостью. [c.412]

Из соотношений (1.15), называемых уравнениями расхода, следует тот очевидный факт, что чем меньше поперечное сечение потока, тем больше его средняя скорость. Уравнения расхода используются для определения средней скорости движения потоков жидкостей при заданных значениях расходов и поперечных сечений или для определения необходимых сечений, если заданы расход и скорость движения. [c.35]

Посредством искусственного увеличения времени электронной задержки в частотно-импульсных схемах можно получить режим их работы, при котором двукратно отраженный импульс не будет накладываться на фронт прямого импульса, а будет поступать раньше или позднее его. В импульсных схемах этого же эффекта можно добиться определенным соотношением времени распространения и периода запуска импульсов. В обоих случаях для исключения ложного срабатывания схемы применяется отсечка двукратно отраженного импульса. Для этого необходимо, чтобы амплитуда прямого импульса мало изменялось в процессе эксплуатации прибора. Однако в производственных условиях вследствие колебаний температуры, концентрации, плотности контролируемой жидкости и содержания газовых пузырьков в ней амплитуда ультразвуковой волны может уменьшаться в десятки раз. Поэтому в устройствах, основанных на методе измерения скорости ультразвука с использованием частотно-импульсной и импульсной схем, должно выполняться неравенство (4-6). [c.181]

Для определения числа Рейнольдса в аппарате, оборудованном винтовой мешалкой, необходимо замерить скорость циркулирующ,ей жидкости. Скорость жидкости в сечении диффузора определяется формулой (79). В ней номинальное скольжение винта является величиной неизвестной. Практически приходится определять скорость жидкости в кольцевом пространстве между диффузором и стенкой аппарата и затем, зная соотношение площадей сечений кольцевого пространства и диффузора, вычислять скорость в последнем. Скорость жидкости в кольцевом пространстве можно определить трубкой Пито, ввинченной в дно аппарата. Статический напор жидкости замеряют с помощью четырех боковых отверстий диаметром 0,8 мм, а общий напор — центральным отверстием диаметром 2,4 мм. Скоростной напор жидкости, представляющий собой разность между общим и статическим напором, измеряют дифманометром, заполненным манометрической жидкостью. [c.248]

Исследованиями установлено, что при определенном соотношении диаметров входного и выходного патрубков возможен вторичный вынос жидкости из накопительной емкости восходящим потоком газа, движущимся с большой скоростью [28]. Для выяснения условий, при которых исключается это нежелательное явление, необходимо иметь данные по фактическому гидравлическому сопротивлению фильтрующей камеры. [c.61]

Если горючие пары и газы предварительно смешать с воздухом в определенном соотношении, то при воздействии импульса воспламенения на эту смесь будет иметь место взрывное горение, кот торое протекает с большой скоростью. Практически считается, что время взрыва для газов составляет 0,1 с, для паров жидкости [c.243]

Модель дает неплохое совпадение с экспериментом. Тем не менее, как отмечено в работе [87], принятые авторами [77] условия отрыва не вьшолняются при низких и высоких скоростях образования капли. Авторы [87] предложили модель, в которой рассматривается также двухстадийный процесс образования каш1и. Однако объем капли в конце первой стадии определяется из баланса не только сил тяжести и поверхностного натяжения, но также силы сопротивления и силы динамического давления жидкости. Для определения времени отрыва используется найденная из эксперимента и представленная в виде корреляционного соотношения скорость центра капли в момент отрьша. Модель проверена в широком диапазоне изменения параметров и дает удовлетворительное совпадение с экспериментом. Существенным недостатком является то, что формулы, по которым проводятся вычисления, слишком громоздки. Подводя итог сказанному, отметим, что в настоящее время трудно рекомендовать надежный и удобный метод расчета отрывного объема капель в динамическом режиме, основываясь только на полуэмпирических моделях. Для проведения инженерных расчетов можно использовать эмпирические корреляции. Одна из таких корреляций рекомендована в работе [84]. [c.57]

Наиболее теоретически обоснованы закономерности стесненного осаждения в работе Тэма [17]. Он рассматривает статистически однородную структуру частиц и считает, что возмущение потока, вызываемое одной частицей, можно заменить силой, равной по величине и обратной по направлению силе, с которой поток действует на частицу. Эта эффективная сила прикладывается к центру частицы. Сопротивление, испытываемое частицей, пропорционально скорости невозмущенного потока в центре частицы, которая слагается из скорости жидкости в отсутствие частиц и скорости жидкости, обуславливаемой влиянием всех остальных частиц. Считая обтекание частиц стоксовым, Тэм получил следующее соотношение для определения скорости осаждения сферической частицы в монодисперсной эмульсии в зaви и ю-сти от концентрации дисперсной фазы [c.14]

Анализируя уравнение (УП.48), убеждаемся в том, что существование жидкостной пленки толщиной б возможно только при строго определенном соотношении величин Г и (рис. 79). При этом каждому значению скорости газа соответствует только одно значение б, при котором плотность орошения принимает максимальную величину, т. е. при больших величинах Г пленочный режим течения жидкости существовать не может. Следовательно, режим захлебывания характеризуется огибающей (штри-144 [c.144]

Изложенная выше методика определения предельных нагрузок удобна в том случае, когда предварительно заданы или могут быть вычислены соотношения расходов жидкости и пара, т. е. в основном при проектном расчете колонны. В случае, если желательно проверить скорость захлебывания при определенном расходе жидкости в колонне заданного размера, для расчетов более удобно воспользоваться графиком Зенза и Эккерта [87], приведенным иа рис. Ш-26, или следующим уравнением [88] [c.212]

Моделирование на основе приведенной зависимости является приближенным. Однако погрешность, возникающая за счет пренебрежения влиянием критерия Fr, невелика и приемлема для технических целей. В рассматриваемом случае задача экспериментального исследования сводится к установлению для объектов заданной формы (Г/= onst) явного вида зависимости Eu = /(Re). Такое исследование на модели можно проводить с той же жидкостью, что и в прототипе, изменяя соответственно скорость. Для моделирования необходимо равенство значений Re и Г , относящихся к образцу и модели. Из равенства значений Re вытекает условие, что поля скоростей в образце и модели должны быть связаны соотношением w jw" = t"v )l l v"). Следовательно, вязкости жидкостей, используемых в образце и модели, и скорости их движения должны находиться в определенных соотношениях, зависящих от размеров образца и модели. Если модель является 0,01 частью натуры [I jl" — 100), то при одинаковых скоростях w — w кинематический коэффициент вязкости жидкости в модели должен быть в 100 раз меньше, чем в образце, а при использовании одной и той же жидкости (v =v") скорость в модели должна быть в 100 раз больше, чем в образце. Такие условия не всегда могут быть выполнены точно, поэтому часто моделирование является приближенным. [c.75]

Чтобы практически воспользоваться соотношениями (П.118а) и (П.1186) для определения толщины пленки жидкости, необходимо определить скорость трения w. Для этого нужно найти касательное напряжение у стенки. При отсутствии внещней силы можно считать, что напряжение на стенке уравновешивает силу тяжести пленки, т. е. [c.138]

При исследовании распыления жидкости в трубе Вентури, снабженной форсункой, расположенной ниже горловины трубы, Л. М. Пикковым [76] отмечено, что при малых количествах жид--кости и соответственно малых соотношениях жидкости и газа жидкость дробится воздухом на мельчайшие капельки прямо у выходного отверстия форсунки (рис. 49, ). Сопротивление трубы увеличивается пропорционально расходу жидкости. Это свидетельствует о высокой и постоянной степени диспергирования жидкости. С определенного соотношения жидкости и газа ЩС = = 0,1 0,2) у форсунки образуется конус прозрачной жидкости, высота которого увеличивается с повышением скорости жидкости. Капли отделяются по всей поверхности конуса и в горловине они размельчаются дополнительно (рис. 49, ). Когда конус прозрачной жидкости поднимается через горловину, происходит изменение в процессе (рис. 49,в). Раздробление жидкости происходит одновременно в конфузоре и диффузоре. При этом конус жидкости еще не постоянен, он сильно турбулизован и часто прерывается. [c.119]