Конвертирование

На 1 т ацетилена из синтез-газа после конвертирования можно получить 4 т, аммиака. [c.95]

Сухой конвертированный газ (азото-водородная смесь) состава 28% СО , 3,0% СО, 51,4% Из, 16,8% N2, 0,5% (Oj-Ь СН,) и 0,3% HjS подвергается полной очистке от СО2. СО и H2S. Подсчитать а) состав газа после очистки б) сколько можно получить элементарной серы из 1000 лА сухого газа, если очистку его от HjS вести с утилизацией серы. [c.40]

Количество СО в конвертированном газе должно составить 2% по отношению к сухому газу, т. е. [c.211]

Пример 3. Смешанный газ следующего состава 36% СО, 5% СОз. 33% Нз, 21,5% N3, 4% НзО и 0,5% СН4, подвергается конверсии при температуре 530° С и давлении 1 ага равновесие при конверсии равно 90%. Сколько требуется водяного пара на 100 м этого газа, чтобы содерл<яние СО в сухом конвертированном газе было не более 3% [c.267]

Процесс конверсии идет без изменения объема газа. Следовательно. если в конвертированном газе осталось у кг-моль СО, то прореагировано (1,608 —у) кг-моль СО и столько же НгО. За счет этого образуется по (1,608 — у) кг-моль СОг и Нг- [c.268]

Отсюда объем сухого конвертированного газа определится по уравнению [c.268]

Откладываем на шкале А значение СО + Нг, равное 69 (точка а), а на шкале В — значение СОг + СО, равное 41 (точка Ь) Соединяем эти точки прямой линией аЬ. При этом последняя пересекает слепую шкалу Г в точке с, которую соединяем прямой линией со второй слепой шкалой так, чтобы эта линия пересекала температурную шкалу в точке заданной температуры (530° С). На слепой шкале при этом откладывается точка которую соединяем со шкалой Ь в точке з — процентного содержания окиси углерода в сухом конвертированном газе. При этом на шкале п отложилась точка к, значение которой равно 1,8. Эта цифра показывает, что на 1 объем (.11 ) исходного газа еле дует брать 1,8 объема (м ) водяного пара. [c.270]

В производстве аммиака разорвался тройник коллектора конвертированного газа. Коллектор работал под избыточным давлением 2,8 МПа. Основные причины аварии а) коррозия металла тройника коллектора под воздействием сероводорода, двуокиси углерода и влаги, присутствующих в конвертированном газе. В результате коррозии толщина стенки тройника уменьшилась с 10 до 2 мм б) несоблюдение утвержденных на, комбинате сроков службы газопроводов. Вместо установленного срока 5 лет тройник коллектора эксплуатировался 6 лет [c.191]

На аммиачном заводе загорелся конвертированный газ в пристройке газгольдера. Источником утечки газа явился сливной бак, вертикальная перегородка в котором была не полностью приварена к стенкам и днищу (бак выполнял роль гидрозатвора). Помещение пристройки газгольдера не было оборудовано вытяжной вентиляцией и не проветривалось. [c.225]

Аналогичное нарушение выявлено на газгольдере сырого газа емкостью 22 000 м где сброс газа на свечу отрегулирован на объем 21000 м вместо 19 000 м по регламенту. Расчетами установлено, что пропускная способность свечи газгольдера конвертированного газа составляет 24 200 м ч, х. е. свеча не обеспечивает сброса необходимого газа даже при одной работающей газодувке. [c.228]

На одном из химических комбинатов загорелся конвертированный газ во фланцевых соединениях трубопроводов в помещении гидрозатворов газгольдера. Степень электризации зависит не только от состава и концентрации жидкостей, но и от содержания в них активных примесей, физико-химического состава, внутренней поверхности трубопровода и ее состояния, а также диаметра и длины трубопровода. [c.342]

Во второй ступени для конверсии остаточного метана применяют пар и кислород воздуха. Конверсия происходит в шахтном реакторе на катализаторе при 960—1000°С. Тепло конвертированного газа, выходящего из реактора при давлении 3,2 МПа (32 кгс/см ) и температуре 1000°С, используют в котлах-утилизаторах первой и второй ступеней для получения насыщенного пара также давлением 10,5 МПа (105 кгс/см ). [c.13]

Каталитическая конверсия окиси углерода проводится в две ступени. После первой ступени конверсии выходящий при 482 °С конвертированный газ содержит не более 3,1% СО. Охлажденный в котле-утилизаторе до 340 °С и теплообменнике до 240 °С конвертированный газ направляется в конвертор низкотемпературной конверсии окиси углерода. Содержание окиси углерода в газе после низкотемпературной конверсии не превышает 0,5%. [c.13]

При срабатывании блокировок остановки агрегата в трубопроводы природного газа перед трубчатой печью подача технологического пара не прекращается. При конвертировании природного газа аварийная обстановка может создаваться при отклонениях от заданных параметров других газовых потоков. [c.14]

Причиной аварии послужило отключение насоса подачи конденсата в агрегат конверсии вследствие неполадок на электроподстанции. При этом прекратилась подача конденсата в увлажнитель, что привело к повышению температуры конвертированного [c.14]

ОЧИСТКА КОНВЕРТИРОВАННОГО ГАЗА ОТ ДВУОКИСИ И ОКИСИ УГЛЕРОДА [c.22]

Для очистки конвертированного газа от окиси углерода применяют абсорбцию медноаммиачными растворами, отмывку жидким азотом и метанирование. Наибольшей опасностью отличается метод промывки газа жидким азотом, что обусловлено возможностью образования в аппаратуре взрывоопасных смесей горючих газов с кислородом, попадающим с азотом из системы воздухо-разделения при нарушениях режима ее работы, а также с конвертированным газом при нарушении дозирования воздуха, подаваемого на конверсию. [c.22]

Эта опасность наиболее велика при промывке коксового или конвертированного газа, содержащего примеси непредельных углеводородов и окислов азота, которые при низких температурах, конденсируясь и затвердевая, могут накапливаться в аппаратуре в виде смолистых веществ, взрывающихся самопроизвольно. [c.22]

Мероприятия, рекомендуемые для предотвращения подобных взрывов, основаны на контроле накопления окислов азота в аппаратуре низкотемпературного блока, поскольку полностью удалить окислы азота из промываемого газа не представляется возможным. Установлена максимально допустимая норма накопления окислов азота в аппаратуре низкотемпературного блока. В аппаратах типа КР-32 содержание окислов азота, определяемое перманганатным методом, не должно превышать 5 кг. Если расчетное количество окислов азота в аппаратуре достигает 5 кг, то блок должен быть остановлен на отогрев и промывку. Количество накопившихся в аппаратуре окислов азота во многих случаях определяют по их содержанию в газе и расходу через низкотемпературный блок. Такая методика определения количества окислов азота, накапливающихся в аппаратуре, весьма несовершенна, так как анализы проводятся два раза в смену, и не исключена возможность залпового поступления больших количеств окислов азота в периоды между отборами проб газа. Поэтому для повышения безопасности процесса очистки конвертированного и коксового газа необходим непрерывный автоматический контроль содержания окислов азота с записью результатов на диаграмме. [c.23]

Известен случай взрыва водородовоздушной смеси при ведении сварочных работ на установке отмывки конвертированного газа жидким азотом. Взрыв произошел в блоке агрегата доочистки газа методом глубокого охлаждения при проведении электросварочных работ на перегородке, разделяющей холодный и теплый блоки. [c.24]

Большая опасность при эксплуатации агрегатов очистки синтез-газа от окиси углерода промывкой жидким азотом создается при нарушении установленного содержания двуокиси углерода в конвертированном газе, поступающем в низкотемпературный блок после предварительной очистки, так как аппаратура забивается твердой СОг. Известна авария, происшедшая по этой причине. [c.24]

В отделении водной промывки конвертированного газа от двуокиси углерода, произошел взрыв газовой смеси, которым было разрушено производственное здание площадью 1800 м и объемом 33 тыс. м а также были повреждены оборудование, вентиляционные установки, электропроводка и трубопроводы. Получили-повреждения и находящиеся вблизи цеха другие здания. [c.25]

Известны случаи разрушения аппаратов и трубопроводов установок очистки конвертированного газа от окиси и двуокиси углерода, вызванные дефектами металла. Для предотвращения таких повреждений необходим контроль качества металла на всех стадиях создания промышленного объекта — при изготовлении на машиностроительных заводах, монтаже и ремонтах. [c.26]

В производстве аммиака приходится компримировать и транспортировать природный и конвертированный газы, азотоводородную смесь, воздух, кислород, азот и др. [c.26]

Конвертированный газ, охладившийся до 400 — 450 °С в паровом котле-утилизаторе 10, поступает в реактор И среднетемпературной конверсии оксида углерода в диоксид над железохромовым катализатором. После понижения температуры до 230 — 260 °С в котле-утилизаторе 10 и подогревателе воды 12 парогазовая смесь поступает в реактор 13 низкотемпературной конверсии оксида углерода над цинк-медным катализатором. [c.63]

Обогащенный водяным паром и углекислотой и нагретый до 400 —450° С метан поступает в трубы, заполненные катализатором конверсии (ГИАП-3). В газовой смеси поддерживается соотношение СН4 Н2О СО2 = 1,0 1,3 0,7. Температура катализатора в активных зонах печи достигает 800° С. Отходящие дымовые газы с температурой 900° С поступают в котел-утилизатор. Конвертированный газ, пройдя систему охлаждения, направляется для дальнейшей переработки. [c.13]

Пример 10. Смешанный газ, идущий на конверсию, имеет следующий состав 36,0% СО, 35,5% Нг, 5,5% СОг и 23,0% N2. Сколько объемов водяного пара нужно взягь на 1 объем этого газа, чтобы в сухом конвертированном газе содержание СО было не выше 2%, если конверсия протекает при 550° С и если принять, что в конверторе реакция доститает равновесного состояния Принять константу равновесия при этой температуре равной 0,281 [c.210]

Примечание. Расхождение с вычисленным составляет +7% расхождение получилось вследствие того, чю номограмма построена из расчета конвертированной газовой смеси в равновесном состоянии, в то время как мы при расчете ис.ходнли пз 90% достигнутого равновесия. С учетом нроцеН та конверсии практическое количество водяного пара, вычисленное по номограмме, составит 0,9 1,8 = 1,62 (расхождение с вычисленным околс 3%). [c.270]

Если конверсии подвергается I а.з состана 36% СО, 30% Иг, 4% СОг и 24% N2, при температуре 550° С и если при атом в сухом конвертированном газе должно быть окиси углерода не 6oj.ee 3%, то подсчет по номограмме показывает, что в данн01М случае необходимо брать около 2 объемов водяного пара иа 1 объем исхолио газовой смеси. [c.270]

Подсчитать а) в какой пропорции нужио смешивать газы, чтобы после конверсии окиси углерода соотношение азота и водорода было равным ЬЬ N2 = = 3,1 б) каков будет состав конвертированного газа, если процент конверсии равен 90. [c.320]

Газ состава l,37u СО2. 8,92% СО, 9,02% Hj. 5,61% N2, 0,07% H2S, 75,11% Н2О, подвергается конверсии прн 530° С. Подсчитать а) равновесный соста сухого конкертироманного ra ja б) с какой температурой должен идти газ Н.1 конверсию, т. е. до какой температуры он должен быть подогрет в теплообменниках в) какова температура конвертированного газа на выходе из теплообменников, ес тн температура псковвертированного газа при входе в теплообменники равна 95° С г) составить тепловой баланс конвертора. [c.321]

В производстве аммиака отмечен случай разрыва крутозагну-гого отвода трубопровода конвертированного газа, работающего юд избыточным давлением 2,8—3,0 МПа. Разрыв трубопровода юпровождался взрывом и загоранием газа. Причина аварии — юррозия и эрозия стенки крутозагнутого отвода. Контроль тол-цины стенок отсутствовал. [c.191]

В производстве аммиака в отделении медноаммиачной очистки произошел взрыв водородо-воздушной смеси с последующим пожаром и значительными разрушениями. Газ проник в производственное помещение через фланцевое соединение на коллекторе, находившемся под давлением газа 32 МПа. Причина аварии — недостаточная затяжка болтов на ф ланцевых соединениях газопровода. Недостаточная затяжка или неполный комплект болтов на фланцевых соединениях, а также ошибочные действия ремонтного персонала приводили к авариям на газопроводах, транспортирующих водород, конвертированный газ и другие взрывоопасные горючие газы. [c.192]

Аварии предшествовала неисправность триплекс-насоса в газогенераторном цехе, что привело к падению давления в системе гидравлики. Начальник смены газогенераторного цеха подал сигнал по межцеховой аварийной сигнализации о полной остановке цехов аммиачного производства. Однако вследствие недостаточно быстрых и четких действий сменного персонала цеха конверсии не удалось вовремя остановить технологическое оборудование, что привело к выбросу конвертированного газа через гидрозатворы переполненного газгольдера в помещение и взрыву газовоздушной смеси. После остановки компрессоров в цехе компрессии весь газ направлялся газодувками, которые продолжали работать, в газгольдер. Объем газа в нем увеличивался с большой скоростью, перевод газодувок на байпас не помог прекратить поступление газа в газгольдер, так как байцас пропускал примерно 20% от подачи газодувок. Нагнетательная линия от газодувок, несмотря на максимальный уровень колокола, была не перекрыта. [c.227]

При всех технолопических схемах перед конверсией метана и окиси углерода природный и конвертированный газ приходится смешивать с водяным паром, воздухом или воздухом, обогащен- [c.13]

Разрушения газоподводящих и особенно газоотводящих труб и коллекторов конвертированного газа довольно часто вызывается ползучестью металла труб и нарушениями теплоизоляции. Поэтому необходимо принимать меры, направленные на максималыгое улучшение качества материалов, из которых их изготавливают. Для обеспечения герметичности системы необходимо принимать меры по улучшению качества запорной арматуры, регулирующих и предохранительных клапанов, работающих при высокой температуре в коррозионной среде, так как всякое нарушение герметичности при таких условиях может привести к аварии. [c.19]

Аналогичная авария произошла на установке промывки жидким азотом конвертированного газа от окиси углерода. При аварии разорвался трубопровод азотоводородной смеси на участке от низкотемпературного блока до коллекторной арматуры. Причина аварии — попадание жидкого азота, имеющего температуру —180°С, в трубопровод из углеродистой стали. Очевидно, в этом случае была нарушена герметичность змеевика переохладителя или клапанов дозировки, азота. [c.24]

Установка очистки конвертированного раза состояла из системы двухступенчатой абсорбции 20 и 12%-ным раствором моноэтаноламина и системы отмывк газа от окиси углерода жидким азотом. При аварийной остановке насоса прекратилось орошение моноэтаноламином скруббера первой ступени, что привело-к увеличению содержания двуокиси углерода в газе, выходящем из системы-очистки моноэтаноламином. Однако подача газа на агрегаты отмывки жидким, азотом прекращена не была, и в течение 30 мин газ поступал в низкотемпературный блок на очистку от окиси углерода. В результате аппаратура блока отмывки газа жидким азотом была забита двуокисью углерода и остановлена на-отогрев. [c.25]

Как показали результаты расследования, причиной аварии послужил тройник, установленный на трубопроводе подачи воды на рекуперационные турбины. Во время пуска агрегата после ремонта при открывании задвижки для-подачи воды в турбины в чугунном тройнике в результате коррозии образовалось отверстие размером 700X300 мм, через которое в цех хлынула вода, а затем газ, который в течение 5—6 мин заполнил все помещение. Согласно расчету и показаниям приборов, в помещение попало около 30 ООО м конвертированного-газа, смесь которого с воздухом взорвалась. [c.25]

Технологическая схема подготовки газа состояла из стадий ката.титической конверсии природного газа в трубчатой иечи паровоздушной доконверсии природного газа в реакторе охлаждения газа каталитической конверсии окиси углерода в две стуиеяи очистки газа от двуокиси углерода в абсорбере, орошаемом раствором моноэтаноламина каталитической очистки конвертированного газа от окиси и двуокиси углерода. [c.210]

Усилия многих исследователей были направлены на изыскание газообразных катализаторов, способных инициировать окисление мотана при достаточно низких для сохранения стабильности формальдегида температурах, или па изменение механизма реакции так 1м образом, чтобы предотвратить разложение формальдегида. Некоторыми исследователями в 20-х годах были испытаны в этом отношении азотная кислота и окислы азота. Опыты по окислеппю чистого метана кислородом в присутствии двуокиси азота были проведены Смитом и Мильнером [58]. В типичном опыте при 700° С со временем контакта 0,1 сек. добавление к смеси, состояш,ей пз 1,5 частей метана и 1,0 части кислорода, 7,5% двуокиси азота увеличило количество конвертированного метана от нуля до 25% и количество метапа, конвертированного до формальдегида от 0,2 до 3,4%. Биб [5], добавляя небольшое количество азотной кислоты к смесям, состоящим из 1 части природного газа (содержащего 16,6% этана) и 2,4 ч 1стей воздуха, проводил реакцию при 735° С и получил при этом выходы, примерно 1 кг 40% формалина на 10 газа за один проход и 4,2 кг на [c.324]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология