Низкотемпературный блок установки

Низкотемпературный блок установки Г-7500 (рис. П-66). Охлажденный до —45 °С коксовый газ поступает в межтрубное пространство теплообменника 17 (теплая ветвь), по трубкам которого проходят азото-водородная смесь и метановая фракция. Температура газа здесь снижается до —100 °С, при этом из него конденсируются пропилен и другие углеводороды, кипящие при более высокой температуре. [c.197]

На фиг. 30. 37 изображена примерная конструкция витого змеевикового паяного теплообменника с номинальной поверхностью теплообмена 16 тц2. Аппарат является составной частью низкотемпературного блока установки разделения бедных газов гидрирования и предназначен для охлаждения азота высокого давления кипящей этановой [c.432]

Природный газ подвергается сжижению на специальных установках путем его охлаждения до температуры —162 °С. В состав установок входят следующие блоки и узлы блок очистки газа от диоксида углерода, блок осушки газа, низкотемпературный блок сжижения с узлами компримирования хладагента и сырьевого газа, узел вывода широкой фракции углеводородов и узел получения компонентов хладагента. Расход энергии на таких установках зависит от выбранной технологической схемы [c.128]

Рис. III. 1. Схема установки и низкотемпературного блока для получения чистого метана

Установка очистки конвертированного газа состояла из системы двухступенчатой абсорбции 20 и 12%-ным раствором моноэтаноламина и системы отмывки газа от окиси углерода жидким азотом. При аварийной остановке насоса прекратилось орошение моноэтаноламином скруббера первой ступени, что привело к увеличению содержания двуокиси углерода в газе, выходящем из системы очистки моноэтаноламином. Однако подача газа на агрегаты отмывки жидким азотом прекращена не была, и в течение 30 мин газ поступал в низкотемпературный блок на очистку от окиси углерода. В результате аппаратура блока отмывки газа жидким азотом была забита двуокисью углерода и остановлена на отогрев. [c.25]

Агрегат очистки конвертированного газа жидким азотом состоит из низкотемпературного блока и блоков предварительного охлаждения исходного газа и азота высокого давления. Холод, необходимый для установки (вследствие недорекуперации и потерь в окружающую среду), получается применением азотного холодильного цикла. После дросселирования и сжижения азот используется для промывки газа. Схема агрегата очистки представлена на рис. У-15. [c.170]

I ч. Обратный переход на полную производительность занимает приблизительно то же время. Пусковой период установки (до начала ожижения) определяется в основном длительностью запуска генераторов исходной газовой смеси. При использовании сырой нефти от момента пуска до начала ожижения проходит примерно 48 ч. Пусковой период собственно низкотемпературного блока сравнительно невелик. [c.114]

Из теплообменника 16 эта часть азото-водородной фракции направляется вместе с выходящим из низкотемпературного блока основным ее потоком в теплообменники 1. При внутриблочной дозировке часть азота высокого давления охлаждается в теплообменнике 16 от —40 до —170 °С, дросселируется через вентиль от 200 до 26—28 ат и присоединяется к азото-водородной фракции, входящей в теплообменник 7. Теплообменник 16 используется также в период пуска установки и наладки режима. [c.264]

Имеются сведения о взрыве, происшедшем в ФРГ на установке, оснащенной многопоточными пластинчатыми теплообменниками (вместо регенераторов). Взрыв произошел в отделителе жидкости, расположенном между пластинчатым теплообменником и низкотемпературным газовым адсорбером, при пуске блока после кратковременной остановки. Причиной взрыва, как следует из сообщения, явилось накопление в отделителе взрывоопасных примесей и обогащенной кислородом жидкости. [c.22]

Для обезгаживания экспериментальной установки прогревом применялись внешние электронагреватели. Подготовка установки к работе проводилась в следую-ш,ем порядке после предварительной откачки и обезгаживания системы в течение 5—6 ч включался магниторазрядный насос через 1—2 ч, когда давление в системе уменьшалось до 10 Па, начиналось предварительное охлаждение низкотемпературного блока крионасоса к концу периода предварительного охлаждения, продол-120 [c.120]

В состав установки концентрирования входят блоки предварительного охлаждения, очистки от сероводорода, осушки газа на цеолитах, аммиачного охлаждения, низкотемпературного раз-деления. Как показали расчеты, применительно к установке мощностью 5 тыс. т/год себестоимость производства водорода низкотемпературным концентрированием в Ц8 раза.ниже, чем конверсией. [c.273]

Рис. 5. Поглотители хлора на установках с непрерывной регенерацией катализатора после блока низкотемпературной сепарации "Re overy Plus".

Низкотемпературный блок, включающий выделение метановодородной фракции и получение чистого этилена, является наиболее энергоемкой частью этиленовой установки. Это видно из баланса потребления холода на современных крупных установках [58] [c.65]

Блоком глубокого охлаждения называется низкотемпературная часть установки глубокого охлаждения, состоящая из теплообменной и разделительной аппаратуры, фильтров, арматуры, коммуникаций и контрольно-измерительных приборов. [c.136]

На рис. 94 показана принципиальная технологическая схема установки низкотемпературной изомеризации для I и IV вариантов П и III варианты отличаются от I числом колонн в блоке ректификации изомеризата. Во всех вариантах процесс изомеризации осуществляется при температуре 100—150°С, давлении 4 МПа, объемной скорости подачи сырья 1,5 ч и мольном соотношении водорода и сырья 3 1. [c.328]

В схеме 4. 22, а холодопотери восполняются за счет дросселирования аргона, сжатого компрессором 1 до давления 150— 200 ат. После отделения капельной влаги в сепараторе 2 и осушки в баллоне 3 аргон охлаждается в теплообменниках 4 и 5 обратным потоком холодного газа. В кубе 6 колонны 7 происходит дальнейшее охлаждение и частичная конденсация сжатого газа, который затем дросселируется до 5 а/п и направляется в колонну. Чистый аргон из куба дросселируется до давления —1,2 ата и направляется в конденсатор 8, испаряется там и выводится из низкотемпературного блока через теплообменник. Промежуточное охлаждение прямого потока в теплообменнике 9 за счет внешней фреоновой или аммиачной холодильной установки позволяет уменьшить давление сжатия в компрессоре 1 и снизить расход энергии на процесс очистки. [c.230]

В работе [210] рассмотрены четыре варианта процесса низкотемпературной изомеризации применительно к 12-миллионному типовому блоку, перерабатывающему ромашкинскую нефть. Производительность установки по сырью (фракции н. к. — 70 °С) определена в 450 тыс. т/год [c.327]

Основное отличие в схемах адсорбционных блоков на установках низкотемпературного разделения и сжижения природного газа заключается в том, что в последнем случае газ регенерации ие может быть примешан к потоку очищенного гааа. Из газа регенерации после его охлаждения в теплообменнике 5 выделяют в сепараторе б основную массу влаги. Затем газ регенерации с помощью циркуляционной газодувки 7 возвращают на очистку. [c.410]

Этановая фракция, поступающая пз блока низкотемпературной ректификации иод давлением 3,0 МПа, направляется на очистку от двуокиси углерода в установку аминовой очистки. После иоглощения СО2 раствором моноэтаноламина очищенный газ выводится с верха абсорбера и после отделения унесенных капель раствора выводится из установки. [c.229]

Аналогичная авария произошла на установке промывки жидким азотом конвертированного газа от окиси углерода. При аварии разорвался трубопровод азотоводородной смеси на участке от низкотемпературного блока до коллекторной арматуры. Причина аварии — попадание жидкого азота, имеющего температуру —180°С, в трубопровод из углеродистой стали. Очевидно, в этом случае была нарушена герметичность змеевика переохладителя или клапанов дозировки, азота. [c.24]

Из ББФ ректификацией на газофракционирующем блоке установки изомеризации выделяют а-бутилены а-бутиленовую фракцию можно изомеризовать с получением р-бутилена. К качеству указанных фракций предъявляются жесткие требования по содержанию сернистых соединений. Так, в а-бутиленовой фракции, которая направляется на низкотемпературную изомеризацию с целью получения из нее дополнительного количества р-бутиленов, содержание серы должно быть не более 0,0005% масс. Такая глубина очистки может быть достигнута при использовании регенеративно-каталитических методов щелочной очистки или метода гидроочист-ки. Последний метод является весьма энергоемким и капиталоемким, особенно для обессеривания сжиженных газов. Поэтому на основе результатов исследования состава сернистых соединений в ББФ и продуктах его фракционирования определены условия по внедрению процесса щелочной сероочистки ББФ с каталитической регенерацией меркаптидсодержащего щелочного раствора окислением кислородом воздуха на гетерогенном фталоцианино-вом катализаторе КС-2Б. [c.464]

Третью группу составляют установка охиження водорода, включаицая несколько низкотемпературных блоков, и компрессорное оборудование для кислородного, азотного и водородного ожижителей,размещаемое в отдельном здании. [c.104]

Обслуживание водородного ожижителя. Эксплуатация ожижителя, несмотря на его весьма сложный холодильный цикл, чрезвычайно проста. Технологическим процессом (за исключением нескольких вспомогательных операций) управляют из щитовой, где расположен пульт управления с мнемосхемой. Регулирование процесса при работе ожижителя осуществляется либо автоматически, либо с пульуа управления Регулирование может произ еодкть-ся автоматически и вручную, по выбору операторов. В помещении пульта управления расположены также показывающие приборы, по которым контролируют температуру в 140 точках низкотемпературных блоков. При необходимости изучения динамики процесса любая из этих температур может непрерывно записываться. На щите приборов установлен также ряд расходомеров с самописцами, предназначенных для составления материального баланса установки и определения ее производительности. [c.112]

Особенности конструкции водородных и гелиевых ожижителей. Особенности сжижения водорода и гелия обусловлены переходом на более низкий уровень температур, чем при сжижении воздуха, и их физическими свойствами. При сжижении водорода и гелия необходимо применять эффективные и надежные теплообменные аппараты для проведения предварительного охлаждения сжатого газа ниже его температуры инверсии высокоэффективную теплоизоляцию из-за малой теплоты испарения жидких водорода и гелия совершенную очистку прямого потока от примесей, которые при сжижении водорода и гелия выпадают в виде твердых кристаллов и частиц конструкционные материалы ожижительных установок с высокими механическими свойствами при очень низких температурах герметизацию оборудования и систем в целях исключения утечек водорода и гелия орто-параконверсию в водородных ожижителях для уменьшения потерь жидкого водорода при хранении. Основным элементом ожижителей водорода и гелия является низкотемпературный блок, состоящий из теплообменных аппаратов, расшири- тельных машин и другого оборудования, заключенного в кожух с высокоэффективной изоляцией. Помимо низкотемпературного блока ожижительная установка включает целый ряд машин и аппаратов, обеспечивающих ее работу. [c.152]

Для проведения опытов по низкотемпературному линейнолгу пиролизу (скорости ЛП 6 10" —И) " лш/сек) использовалась автоматическая установка ЛП-5 (рис, 4). В приборе иа одно платформе под общим колпаком размещены четыре идентичных узла, каждый из которых аналогичен прибору ЛП-3, Точность гермостатирования блоков установки ЛП-5 0,5 С, Чтобы исключить сухое трение, которое может оказаться существенным при сверхмедлеином пиролизе, испытуемый образец прижимается к верхней торцевой поверхности (как в ЛП-4), а через шкив блоке, передается незначительное усилие противовеса. [c.176]

На рис. 73 представлены возможные в этом случае схемы. Наиболее целесообразной, на первый взгляд, кажется схема с процессом Ректизол . Продукция месторождения со скважин поступает в блок разделения фаз, где разделяется на газ, газовый конденсат и водную фазу. Далее газ поступает в установку низкотемпературной сепарации (конденсации) с искусственным. солодом, где охлаждается до температуры, обеспечивающей 100%-ное извлечеиие С5+. В качестве ингибитора гидратообразования используется метанол, который можно после отработки регенерировать совместно с насыщенным метанолом сероочистки. ле установки НТС газ, освобожденный от воды, газового та и частично сернистых компонентов, при той же тем- ч давлении поступает в установку сероочистки. В про-"изол газ освобождается от всех кислых компонеп- пики и остатков воды и поступает иа дальнейшее % 1я выделения гелия. В энергетическом отношении [c.230]

Агрегаты промывки конв >тированного газа жвдким азотом с криогенным азотным циклом высокого давления. Такие агрегаты были разработаны и широко использовались для очистки конвертированного газа жидким азотом, применяемого в производстве аммиака [8, 36 . Принципиальная схема установки показана на рис. 25. В целом агрегат очистки состоит из трех низкотемпературных блоков. В двух блоках за счет аммиачного холодильного цикла производится предварительное охлаждение конвертированного газа, азота высокого давления и их осушка. В криогенном блоке осуществляются охлаждение этих потоков до более низких температур, частичная конденсация конвертированного газа и отмывка его от СО, СН4 и Аг. [c.81]

Агрегаты промывки конвертированного газа жидким азотом с криогенным азотным циклом среднего давления. В отличие от предыдущей схемы конвертированный газ в схеме установки, показанной на рис. 26, поступает на разделение при давлении приблизительно 1,4 "МПа. Низкотемпературный блок, как и в схеме на рис. 25, состоит из трех блоков двух блоков предварительного охлаждения, в которых охлаждаются конвертированный газ и азот среднего давления, и криогенного блока, в котором конвертированный газ охлаждается и промывается жидким азотом. Потери холода на установке покрываются за счет применения аммиачного холодильного цикла, дроссельного азотного цикла, в котором азот дросселируется при давлении от 2,6 до 1,3 МПа, и расширения окисьуглеродной фракции в турбодетандере с 0,7 до 0,13 МПа. [c.86]

В некоторых случаях вместо специальной установки для каталитической очистки конвертированного газа от окислов азота в низкотемпературном блоке предусматривают угольные и сили-кагелевые адсорберы, располагаемые между теплообменниками по ходу конвертированного газа. [c.260]

Еще более эффективна вата УТВ из супертонкого стекловолокна диаметром около 2 мкм. Плотность этой ваты (без нагрузки) 8—12 кг1м . При набивке в изоляционное пространство низкотемпературного оборудования ее следует уплотнять до 50—60 кг/ж . При этой плотности и средней температуре 190 °К коэффициент теплопроводности ваты УТВ составляет 0,023 вт/(М град). Для изоляции блока установки ГЖА-2000М вместо 40 т минеральной ваты потребовалось лишь 4 т УТВ. [c.395]

При низкотемпературной изомеризации на катализаторе Рт — А12О3 — С1, учитывая весьма жесткие требования к содержанию вышеназванных примесей в сырье и водороде (табл. 3.3), в схеме установки предусматривают блоки каталитической очистки сырья и водородсодержащего газа с последующей осушкой на молекулярных ситах. Подобные усложнения технологической схемы и соответственно увеличение эксплуатационных и капитальных затрат оправдываются значительно более высокими показателями процесса. [c.95]

Прямым доказательством отсутствия коксообразования иа катализаторе во время его ускоренного хлорирования при пониженных температурах служат данные по содержанию кокса и хлора в катализаторе КР-104 до и после хлорирования на промышленной установке [330]. Хлорирование проводили при 450 °С и концентрации хлора в сырье 300 мг/кг. Пробы катализатора отбирали без нарушения нормальной работы установки с помощью специального пробоотборного устройства [331 ]. Из приведенных (табл. 9.3) данных следует, что добавлявшийся хлор практически полностью связывался с катализатором, при этом сколько-нибудь заметного коксоотложения на катализаторе не наблюдалось. Ускоренное низкотемпературное хлорирование можно проводить в двух вариантах 1) с подачей сырья на блок риформинга, 2) без подачи сырья. В первом варианте, не прекращая подачи сырья, понижают температуру в реакторах до 430—450 °С и добавляют в течение 2—4 ч на вход в реакторы расчетное количество хлорорганического реагента. Во втором варианте понижают температуру до 430—450 °С и прекращают подачу сырья. Хлорорганическин реагент дозируют в поток циркулирующего ВСГ также непосредственно на входе в отдельные реакторы. После подачи расчетного количества реагента возобновляют подачу сырья н повышают температуру. [c.207]

Высокая стоимость программного обеспечения препятствует практически работать в среде САПР в ходе учебного процесса, однако использование демонстрационного варианта системы PRO - П на лабораторном занятии позволяет студентам ознакомиться со вс м этапами автоматизированного проектирования. В течение часа удается разобраться в архитектуре САПР, рассмотреть принципы работы с банками и базами знаний и построения схемы рассчитываемой установки или производства, формы ввода исходной информации о проектируемой установке, преобразование различных видов размерностей параметров в единую систему. Рассматриваемый в делюнстрационном варианте PRO - II расчет блока разделения природного газа позволяет проанализировать поведение многокомпонентной системы в условиях низкотемпературного ректификационного разделения с использованием тл рбодетандера для снижения энергозатрат на ведение процесса. [c.84]

После стабилизации режима в реакторе низкотемпературной конверсии СО, в блоке карбонатной очистки и достижения суммарного содержания СО и СО 2 в очищенном газе не более 1,5%, газ подают в реактор метанирования. Последний к этому моменту должен быть нагрет до 300 С (со скоростью 30—50 °С в час) через пусковой подогреватель. Как только реактор метанирования подключен в работу, начинают восстановление катализатора. На восстановленном катализаторе интенсивно протекают реакции метанирования, сопро-воялдающиеся выделением тепла. Если температура газа, выходящего пз реактора, превышает 420 "С, содержание СО и СО, в газе, идущем па метанирование, снижают, изменяя режим на предыдущих стадиях или возвращая на циркуляцию очищенный водород. После стабилизации режи5га метанирования вывод на режим установки в целом можно считать законченным. [c.184]

Рис. 5.6. Промышленная установка низкотемпературной конденсации 1-блок сушки газа 2, 5, 6-теплообменники 3, 15-пропановые испарители 4, 8-сепараторы 7, 10-этиленовые испарители 9-колонна-демета-низатор 11, 16-емкости 12, 17-насосы 13, 18-кипятильники 14-колон-на-деэтанизатор 1-сырой газ П-сухой газ Ш-этан 1У-деэтанизирован-ный бензин

На этой установке в блоке четкой ректификации из фракции суммарных ксилолов выделяют о-ксилол, имеющий температуру кипения 144,4°С, отличающуюся от температур кипения остальных компонентов (136,2-139,1 °С). Высокая температура кристаллизации п-ксилола (13,3°С) позволяет отделить его от м-ксилола = -47,9°С) и, тем более, от этилбензола = -95°С) в блоке низкотемпературной кристаллизации с выходом от потенциала до 75-85% в зависимости от характера образующихся эвтектических смесей п-ксилола с другими компонентами смеси. Поскольку наиболее ценным является п-ксилол (исходное сырье для производства синтетического волокна), оставшуюся смесь м-ксило-ла и этилбензола направляют в блок октафайнинга (каталитическая изомеризация на алюмоплатиновом катализаторе при 2,0 МПа, 420-485°С, объемной скорости подачи сырья 0,5-1.0 ч и циркуляции ВСГ). Суммарное производство о- и п-ксилолов составляет при указанной схеме до 120000 т/год. Легкая (С,) и тяжелая (С,) ароматика с установки получения о- и п-ксилолов направляется на станцию смешения бензинов. Часть легкой ароматики используется какрисайкл бензольного риформинга (ЛГ-35-8/300Б). [c.9]

С низа сепаратора 7 выводится выпавший конденсат и после регенерации его холода в теплообменнике 5, где он нагревается до 20—30 °С, подается в середину деэтанизатора 8. Верхний продукт деэтанизатора — смесь метана (20—70% об.), этана (30—75% об.) и пропана (не более 5% об.) смешивают с сухим газом сепаратора 7 и подают в магистральный газопровод. Нижний продукт деэтанизатора — широкая фракция углеводородов (ШФУ), представляющая собой смесь пропана и более тяжелых углеводородов (Сз .вь,сшие). используют для производства пропана, бутанов, пентанов и газового бензина или бытового газа и газового бензина (Сд+высшие)-Разделение ШФУ проводится на специальных газофракционирующих установках, которые могут быть в составе газоперерабатывающих, нефтеперерабатывающих или нефтехимических предприятий. Балансовая схема переработки газа описанным способом представлена на рис. П1.30. Блок деэтанизации является одним из основных агрегатов установки низкотемпературной конденсации, от эффективной его работы зависит качество продукции и в значительной степени экономика процесса. Повышенное содержание пропана в газе деэтанизатора приводит к потере товарной продукции, содержание этана в нижнем продукте деэтанизатора более 2—3% масс, приводит к производству некондиционного пропана или пропан-бутановой фракции на газофракционирующих установках (ГФУ), [c.169]

По мере увеличения потребности в углеводородном сырье (этане и сжиженных газах) совершенствовались схемы маслоабсорбционных установок в 50—60-х годах широкое распространение получили схемы низкотемпературной абсорбции (НТА), где для охлаждения технологических потоков наряду с водяными (воздушными) холодильниками стали применять специальные холодильные системы (такие же, как в схемах НТК). Технологическая схема низкотемпературной абсорбции состоит как бы из двух частей блока предварительного отбензннивания исходного газа, представляющего собой узел НТК, и блока низкотемпературной абсорбции,, где происходит доизвлечение углеводородов из газа, прошедшего через блок НТК. Такое комбинирование процессов делает схему низкотемпературной абсорбции (НТА) достаточно гибкой и универсальной — она может быть использована для извлечения этана и более тяжелых углеводородов из газов различного состава. Применение схем НТА позволяет обеспечить высокое извлечение пропана из нефтяных газов при сравнительно умеренном охлаждении технологических потоков на установках НТА для извлечения 90—95% пропана достаточно иметь холодильный цикл с изотермой — 30- —38 °С, на установках НТК для этого требуется изотерма -80- —85 °С. [c.205]

С точки зрения комплексного подхода к системе сбора, подготовки нефти и переработки газа представляет интерес опыт эксплуатации нефтяного месторождения Рейнбоу-Лейк [41], расположенного на себеро-западе Канады в провинции Альберта. По климатическим условиям этот район Канады очень близок к условиям Западной Сибири. Месторождение расположено в труднодоступном таежном заболоченном месте, на территории которого построен газоперерабатывающий завод. Основное назначение завода — подготовка нефти и переработка нефтяного газа с целью получения обессоленной и обезвоженной стабильной нефти, сухого газа, широкой фракции легких углеводородов и элементарной серы. Связь с заводом осуществляется в основном с помощью авиации. Сбор нефти и газа на месторождении Рейнбоу-Лейк имеет много общего с лучевой системой сбора, описанной выше. Газонефтяная смесь прямо от скважины через замерные установки поступает на завод, где все потоки объединяются в одном коллекторе. Непосредственно на территории завода осуществляют сепарацию нефти в три ступени. Отделение газа в сепараторе первой ступени происходит при давлении 0,75 МПа и температуре 25°С. Нефть после сепаратора подогревают паром в теплообменнике до температуры 75—80°С и направляют сначала в сепаратор второй ступени с давлением 0,25 МПа, а затем в сепаратор третьей ступени с давлением 0,1 МПа. Далее нефть идет иа установку по обезвоживанию и обессоливанию. Доведенную до кондиции нефть перекачивают по нефтепроводу на НПЗ. Нефтяной газ, отделившийся на третьей и второй ступенях сепарации, самостоятельными потоками поступает на разные цилиндры компрессора, дожимается до давления 0,75 МПа и подается на смешение с газом первой ступени. Нефтяной газ месторождения Рейнбоу-Лейк содержит около 5% сероводорода. Поэтому, прежде чем поступать на блок переработки, этот газ подвергается очистке от НгЗ по абсорбционной схеме. Переработку газа осуществляют по схеме низкотемпературной конденсации при давлении 2,7 МПа и температуре — 18°С. Для осушки газа применяют 80%-ный раствор триэтиленгликоля (ТЭГ), который инжектируется в сырьевые теплообменники и в распределительную камеру пропанового холодильника. Точка росы осушенного газа достигает —34°С. Основную часть перерабо- [c.39]

На сегодняшний день в России имеются промышленная установка по высокотемпературной технологии ЛИ-150 фракции С5 мош,ностью 150 тыс.т/год (на Ново-Ярославском ННЗ) и процесс без рециркуляции алканов С5 -Сб по среднетемпературной технологии ФИН в составе комбинированной установки Л-35-11/1000 (рис. 5), пуш,енной в 1998 г. (на Ново-Уфимском ННЗ). На Ново-Ярославском ННЗ ведется строительство блока среднетемпературной изомеризации пентановой фракции производительностью 350 тыс.т/год по технологии Наризом ЮОПи в составе комбинированной установки Л-35/11. Технология Наризом (внедрена в США в 1996 г.), основанная на металл-оксидном катализаторе нового поколения ЬР1-100, позволяет достичь степени изомеризации алканов на уровне низкотемпературного процесса с использованием аморфного катализатора, сохраняя такие преимуш,ества, как регенерируемость и низкая чувствительность катализатора к содержанию влаги и других примесей в сырье. [c.16]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология