Условия термической обработки

Современная технология нефтепереработки направлена в основном на максимальное получение бензинов. Поэтому после прямой отгонки бензиновых фракций остаточные продукты подвергаются термической обработке (крекингу) с целью получения дополнительных ресурсов бензина. Наряду с получением целевого продукта — бензина — образуются более легкие продукты расщепления — газообразные углеводороды непредельного характера. К наиболее легким углеводородам принадлежит интересующий нас этилен. Суммарное количество газов и содержание в них этилена зависит от условий термической обработки. При обычном термическом крекинге (400—450° С) количество крекинг-газа от взятого нефтепродукта составляет 7%, а при каталитическом — около 20%. Количество этилена от массы всех газов - 2%. Термическая обработка нефти, протекающая при значительно более высокой температуре (пиролиз, порядка 700 С), дает выход газов до 40%, этилена в них до 19—20%. [c.93]

Формирование активной поверхности железохромового катализатора на носителе во многом зависит от условий термической обработки. При температуре ниже 200° С происходит неполное разложение нитрата железа и хромового ангидрида, что отражается на эффективности формирования активной поверхности. Катализатор, прокаленный при этих температурах, обладает пониженной активностью. Прокаливание катализатора при температурах выше 300" С в окислительной среде приводит к снижению его удельной поверхности. Как видно из рис. 105, максимальная степень конверсии достигается при прокаливании катализатора в окислительной среде [c.195]

Термическая обработка гидроксидов алюминия в процессе получения активного оксида алюминия приводит к образованию различных форм оксида алюминия. Структура оксида алюминия зависит от типа исходного гидроксида, остаточного содержания воды, наличия оксидов щелочных и щелочноземельных металлов, а также от условий термической обработки. Различают следующие группы оксидов алюминия [c.374]

Следует помнить, что хромоникелевые стали склонны к межкристаллитной коррозии, которая зависит от состава стали, условий термической обработки, режимов сварки, характера коррозионной среды и проявляется в температурном интервале 450— 50 С. Особенно опасно проявление межкристаллитной корро- [c.203]

Существенную роль в формировании активного, стабильного и механически прочного катализатора в промышленном его производстве играют условия термической обработки —сушки и прокаливания. Оптимальные условия прокаливания алюмокобальтмолибденового катализатора следующие температура 620—650° С, длительность 8—10 ч. Готовый катализатор характеризуется высокой механической прочностью и стабильностью свойств в процессе промышленной эксплуатации [42,124]. [c.76]

В этих случаях возможно говорить о сравнительном значении вязкости двух продуктов, определенной в строго одинаковых условиях термической обработки, скорости перемешивания, начального давления и т. д. [c.45]

Итак, проведенное исследование показало, что в зависимости от соотношения относительных количеств р2- и Р-фаз в сплаве и условий термической обработки могут реализоваться различные [c.172]

Склонность нержавеющей стали к межкристаллитной коррозии зависит главным образом от состава стали, условий термической обработки, режимов сварки и характера коррозионной среды и проявляется при нагреве в температурном интервале 450—850° С. При этом большое значение имеет время выдержки в указанном интервале температур (рис. 41). [c.71]

К нагревательным устройствам относятся печи стационарные и переносные, применяемые в зависимости от рода и условий термической обработки. [c.270]

Условия термической обработки [c.61]

Условия термической обработки Содержание водорода в различных структурных группах, масс. /о Содержание углерода в различных структурных группах, масс. % Степень ароматич- ности [c.61]

Коррозионная стойкость сплавов, упрочняемых термической обработкой, существенно зависит от режима и условий термической обработки. Сплавы типа дюралюминия наиболее высокой стойкостью обладают в закаленном и естественно состаренном состояниях. Коррозионная стойкость их снижается при нагревах выше 100 °С вследствие выпадения фаз, обогащенных медью. Высокопрочные сплавы типа В95 наиболее низкой стойкостью обладают после закалки и [c.74]

Осадитель Условия осаждения Условия термической обработки Весовая форма Весовой фактор на Ln Литература [c.299]

Осадитель Условия осаждения Условия термической обработки [c.300]

Таблица 3.1.3. Влияние условий термической обработки на состав образующихся фенола и крезолов

Совершенно в ином свете проведены лабораторные работы на кафедре гидролизных производств ЛТА. Оказалось возможным подобрать такие условия термической обработки жидких сульфитно-бардяных концентратов, что последние вследствие глубокой полимеризации потеряли способность растворяться в воде и в то же время не обуглились, а сохранили свою химическую активность, в частности ионообменную способность. Такие продукты могут иайти широкое применение в промышленности. [c.484]

Положение существенно изменяется в случае пористых стекол, получаемых из двухфазных, например, натриевоборосиликатных стекол, В этом случае структура кремнеземного скелета в пористом стекле оказывается генетически связанной с состоянием фазового разделения в исходном стекле, зависящим от температуры, при которой этот процесс был осуществлен, и времени выдерживания стекла при этой температуре. Температура обработки определяет не только равновесные составы и объемные соотношения сосуществующих в стекле боратной и кремнеземной фаз, по и кинетику процесса фазового разделения в целом и его отдельных стадий. Поэтому структура скелета кремнезема в таких пористых стеклах оказывается исключительно чувствительной к условиям термической обработки исходного стекла. [c.24]

М. М. Дубинин (Институт физической химии АН СССР, Москва). Для единой экспериментальной кривой (см. рис. 3 на стр. 19 настоящего сборника) может быть предложено объяснение, основанное на простейшей модели пористого стекла. Обозначим через va объем боратной фазы в единице объема исходного боросиликатного стекла, образцы которого подвергались термической обработке в различных условиях. После кислотного выщелачивания образцов и удаления мелкоячеистой кремнеземной сетки, обязанной содержанию кремнезема в боратной фазе, все изученные образцы имели практически одинаковый объем пор vo. Он в удовлетворительном приближении выражал объем удаленной выщелачиванием растворимой боратной фазы. Однако размеры пор получающихся однороднопористых стекол зависели от условий термической обработки. По мысли автора, процесс модифицирования путем прогрессирующей обработки щелочью сводился к послойному растворению стенок пор. [c.79]

По изложенному выше, го зависит от условий термической обработки. Согласно (2), изменение го влечет за собой еще более значительное изменение числа пор п. [c.79]

С каким именно полиморфом мы имеем дело, зависит от химического состава и условий термической обработки образца, кристаллизации и дальнейшего отжига. Простое присутствие углеводородных цепей в амфифильных молекулах приводит к тому, что рассеивание, которое связано с их наличием, является важным фактором при анализе данных, полученных рентгеноструктурным анализом и методом электронной дифракции. [c.144]

Проведение процесса фиксации в отсутствие влаги сводит к минимуму гидролиз красителя, однако для диффузии красителя с поверхности в глубь волокна необходимо присутствие на волокне вещества, способного в условиях термической обработки играть роль среды для протекания диффузионных процес сов. В качестве такого вещества и применяют мочевину. Плавясь при 132°С, она создает среду для диффузии красителя. Весьма положительное действие оказывает мочевина и на стадии пропитки текстильного материала красильным раствором. [c.112]

Содержание алифатических и циклических ненасыщенных углеводородов в газах, нефтепродуктах и твердых горючих ископаемых зависит от условий термической обработки Если термическая обработка проводится в присутствии катализатора, то количество ненасыщенных углеводородов резко снижается. [c.40]

В литературе [1, 2, 3] имеются указания на то, что снижение активности этих катализаторов сопровождается изменением строения их поверхности. В работе Г. Риса [1] приводятся данные по изменению структуры алюмосиликатных катализаторов в результате прокаливания и обработки водяным паром. С помощью метода адсорбции при низких температурах определялись величина поверхности, а также средний радиус пор и их объем. Автору 1 удалось показать, что в условиях термической обработки катализаторов крекинга при 600—900°С происходит их спекание, характеризующееся уменьшением величины поверхности и увеличением радиуса пор. Процесс спекания усиливается в присутствии водяного пара. Прокаливание алюмосиликатного катализатора при высоких температурах в присутствии водяных паров значительно ближе воспроизводит его утомления в производственных условиях, чем прокаливание в атмосфере сухого воздуха. Укрупнение пористой структуры катализатора от 20 до 40— 45 А, отмечает автор [I], вызывается в ооновном воздействием водяных паров при повышенных температурах. [c.314]

В настоящее время достаточно надежно установлено, что на поверхности цеолитов существуют активные центры нескольких типов. Это различные структурные гидроксильные группы, центры, образующиеся при дегидроксилировании, и обменные катионы. Концентрации всех указанных центров зависят от природы обменных катионов и от условий термической обработки. Закономерность этих изменений изучена очень подробно. [c.328]

Более длительная термическая обработка нефтяных продуктов приводит к новообразованию циклических и изопарафиновых углеводородов. В этом случае состав крекинг-бензина будет определяться не только исходным сырьем, но и условиями термической обработки его. Таков, например, процесс термического превращения бензинов и лигроинов (reforming). Жесткая термическая обработка бензинов и лпгроинов вызывает образование циклических углеводородов и. изонарафинов, что приводит к повышению октанового числа этих продуктов. [c.224]

Уравнение Френкеля позволяет оценить энергию изменения структурных параметров вбществ в условиях термической обработки. В этом случае нвобходимо знать параметры и 1- для эталонных ве- [c.151]

Тшт ка )б 1ло может определяться условиями термической обработки. Так, пацример, при очень медленном ()хлал<дении или длительном отпуске стали, содержащей большие количества вольфрама и молибдена, и структуре стали образуются УС ШгС н МоаС. При ускоренном охлаждении обычно образуются двойные карбиды ре2 У2С и ГеМогС. [c.20]

Значительное содержание молибдена в стали при определенных условиях термической обработки способствует образованию, помимо феррита и ст-фазы, ряда интерметаллидов, снижающих коррозионную стойкость материала. Легирование хромоникель-молибденовых коррозионно-стойких сталей титаном или ниобием несколько повышает их стойкость против МКК в неокислительных средах, но малоэффективно в сильноокислительных. Следовательно, можно считать, что в большинстве случаев присутствие молибдена отрицательно влияет на стойкость основных типов хромоникелевых коррозионно-стойких сталей и сплавов в сильноокислительных средах. Исключением являются медьсодержащие стали и сплавы с высоким содержанием никеля. [c.56]

Окись алюминия получают прокаливанием гидроокисей алюминия тригид-ратов (гиббсита, байерита, нордстрандита) и моногидратов (диаспора, окристал-лизованного бемита и гелеобразного бемита, так называемого псевдобемита). Термическая обработка гидроокисей алюминия приводит к образованию различных форм окиси алюминия. Структура окиси алюминия зависит от типа исходной гидроокиси, остаточного содержания воды, наличия окислов щелочных и щелочноземельных металлов, а также от условий термической обработки. Различают следующие группы [c.100]

Добавку нефтяных восков, церезина или высокоплавкого парафина необходимо предусматривать лишь для обеспечения равномерного выплавления связки. Если при выплавлении связки создать достаточно мягкие технологические условия термической обработки, более экономично и эффективно использование в качестве технологической связки парафин марки Т + фракция С17-С20 СЖК. Процентное содержание фракций СЖК в технологической связке рекомендовано в зависимости от керамического порошка для Синоксаль-49 - 1 % масс., ВК-94-1 - 2-3 % масс, и ВК-94-2 - 1 % масс. [c.22]

Термическая обработка руд и концентратов позволяет улучшить показатели и расширить возможности методов электрического и электромагнитного обогащения. Прокаливание и обжиг при температурах 100—800°С влияют на поведение грубых золотосодержащих концентратов, а также касситерита, рутила, лейкоксена, циркона, дистенсиллиманита, кварца и других минералов при электрической сепарации. Температура материала — один из определяющих факторов при обогащении минерального сырья электрическим методом. Правильно В1ыбранные условия термической обработки разделяемого материала обеспечивают селекцию минералов, которые в естественном состоянии не разделяются на электрических сепараторах независимо от режимов их работы. [c.130]

Перейдем теперь к рассмотрению структуры граничных слоев в сетчатых полимерах. Мы изучали структуру граничных слоев отвержденного полимерного связующего в стеклопластиках и влияние на плотность граничных слоев природы связующего, а также условий термической обработки после отверждения. Структурные изменения были исследованы методом молекулярного зонда 238, 2391, который основан на изучении изменений спектров люминис-ценции примесных молекул антрацена, используемых в качестве зонда. Структура матрицы влияет на спектры люминисценции и по положению спектров люминисценции примесных молекул антрацена, введенных в системы, были определены плотности окружения и изменения в результате структурных воздействий. [c.170]

Для котельных топлив Гзаст измсняется в зависимости от условий термической обработки. С повышением температуры термообработки до 40-70 °С Гзаст топлива возрастает. Дальнейшее повышение температуры термообработки до 100 °С приводит к резкому ее снижению, что связано с изменением структуры топлива. [c.350]

Механизм действия перлитных фаз следующий. Перлит имеет слоистую пластинчатую структуру с соотношением толщин феррит-ной и цементитной пластинчатых фаз (7-8) 1. Толщина пластин в зависимости от условий термической обработки может меняться примерно в 10 раз, в частности для феррита — от 0,1 до 1,0 мкм, причем чем тоньше пластины, тем более они искривлены. В нейтральных средах феррит растворяется на 1-2 порядка величины быстрее, чем цементит. С усилением кислотности раствора скорость растворения феррита возрастает еще на несколько порядков величины, а скорость растворения цементита если и изменяется, то не более, чем в 10 раз. [c.129]

В настоящей статье приведен экспериментальный материал по выявлению зависимости процесса термической деструкции газового угля от его лредварительной термической обработки. Условия термической обработки угля описаны в работе[2]. В данной работе сочетались методы термографии и термогравиметрии, которые применялись ранее для исследования углей и полимеров [3—7] и дали положительные результаты. [c.98]

Изучены условия термической обработки алюмоокисного носителя, пригодного для получения механически прочного катализатора конверсии метана в кипящем слое. Исследовано влияние добавок хлоридов металлов на изменение пористой структуры носителя. [c.157]

Целью Настоящей -работы является изучение влияния условий термической обработки на устойчивость бифункциональной сульфофенол-формальдегидной смолы КУ-1 и монофункциональной сульфополисти-рольной смолы КУ-2. [c.242]

В данной статье приведены результаты изучения проб этих месторождений. Геолого-петрографические работы по изучению основных и кислых вулканических пород, развитых в Прибайкалье, проведены И. В. Беловым и Н. Я. Волянюком [4, 5]. Нами изучены физико-химические свойства вулканических стекол термографическим и газоволюмо-метрическим методами, а также определены потери в весе при прокаливании, растворимость в кислотах, условия термической обработки для получения вспученного перлита, химический состав и его изменения в зависимости от обработки. [c.243]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология