Напор потока

Выражение (4.19), называемое уравнением Бернулли для реальной жидкости, показывает, что при установившемся движении реальной жидкости гидродинамический напор потока умень-ща тся на величину потерянного напора, т. е. напора, затраченной на преодоление всех гидравлических сопротивлений. [c.105]

Бесколпачковые барботажные тарелки (из 5-образных элементов, клапанные, струйные, ситчатые), снабженные переливными устройствами, по принципу работы аналогичны работе колпачковой тарелки. У этих тарелок поток паров разбивается на струи в соответствии с числом отверстий, имеющихся на тарелке. Слой жидкости удерживается на таких тарелках благодаря напору потока паров, проходящих через отверстия в полотне тарелки. Высота слоя жидкости регулируется высотой сливной перегородки Ь . При недостаточном напоре паров жидкость начинает стекать на нижележащую тарелку через те же отверстия, через которые проходит и пар, в связи с чем поддержание необходимого уровня жидкости на та- [c.230]

Коэффициент определяет потери давления в местном сопротивлении в долях скоростного напора потока [c.915]

Ограничительные клапаны открываются под воздействием на пружину обратного действия напора потока жидкости и закрываются, когда перепад давления на клапанах превышает соответствующее регламентированное максимальным расходом потока значение. Клапаны для жидкости подбираются по регламентированному расходу СНГ, который может быть определен по прилагаемому к клапану графику. [c.139]

Скорость паров должна быть ниже той, при которой жидкость не стекает по насадке, а вытесняется из нее скоростным напором потока пара, движущегося снизу вверх, создавая так называемый режим захлебывания. Режим захлебывания вызывает резкое повышение сопротивления движущимся парам, т. е. давление в колонне, поэтому при заданной производительности диаметр колонны должен быть таким, чтобы скорость восходящих паров не нарушала постоянного противоточного движения жидкой и паровой фаз. [c.124]

Разработано несколько конструкций коллекторов, в которых обеспечиваются равномерные распределения скорости. В коллекторе, изображенном на рис. 6.18, б, теплоноситель, поступающий в теплообменник из тора, имеет радиальное направление. В конструкции, показанной на рис. 6.18, 6, используется плоский диффузор, что позволяет снизить скоростной напор потока перед его поступлением в коллектор. [c.129]

Торможение потока стенками, приводящее к тому, что отдельные струйки жидкости движутся с различными скоростями, вызывает появление напряжений трения между струйками, смещающимися одна относительно другой. Внутренние силы трения создают сопротивление движению, па преодоление которого затрачивается работа внешних сил, переходящая в тепло. Поэтому удельная механическая энергия (полный напор) потока вдоль трубы уменьшается. Это уменьшение напора называют потерей напора на трение по длине (Ац, i)- [c.111]

Подключение штуцеров пневмометрических трубок к манометрам позволяет зафиксировать давление и скоростной напор потока газа Лк в точке отбора пробы. Затем пробоотборник-контейнер отсоединяют от манометров, частично выводят из газохода, закрывают задвижку и полностью извлекают устройство из системы. Отвинчивая шток, пробоотборник превращают в компактный контейнер, в котором удобно переме-Щ ть отобранную пробу в лабораторию на анализ. [c.231]

Итак, в идеальном прямоточном воздушно-реактивном двигателе скоростной напор потока в выхлопном отверстии равен скоростному напору полета. [c.44]

При достаточно низком противодавлении на критическом режиме поток смеси может остаться сверхзвуковым и на выходе из диффузора. Это может представлять интерес в тех случаях, когда используется скоростной напор потока смеси или возникающая при истечении реактивная сила полное давление смеси при этом будет значительно выше, чем при < 1. Однако в обычных схемах работы эжектора требуется получить возможно большее статическое давление газа на выходе из эжектора. Для этого сверхзвуковой поток, полученный на выходе из камеры смешения при критических режимах работы эжектора, необходимо перевести в дозвуковой. Принципиально здесь возможно применение сверхзвукового диффузора, где торможение будет происходить без скачков или в системе скачков с небольшими потерями. Обычно, однако, в эжекторах применяются конические диффузоры дозвукового типа, в которых сверхзвуковой поток тормозится с образованием скачка уплотнения. Если считать скачок уплотнения прямым, то легко видеть, что минимальные потери полного давления в нем будут тогда, когда скачок располагается непосредственно перед входным сечением диффузора, т. е. возникает в сверхзвуковом потоке с приведенной скоростью Я,з. [c.532]

Так как элементарные струйки жидкости прямолинейны и параллельны, нормальные и касательные ускорения в потоке отсутствуют. Поэтому давление, производимое одной струйкой на другую в поперечном направлении, не зависит от распределения скоростей и изменяется по сечению только под влиянием сил тяжести (закон распределения давления в поперечном сечении потока гидростатический). Этим объясняется тот важный для техники эксперимента факт, что уровень в пьезометре, определяющий гидростатический напор потока, не зависит от положения точки присоединения пьезометра к стенке трубы в данном сечении (рнс. 2-1). [c.111]

Поток за местным сопротивлением резко неравномерен и нестабилен кинетическая энергия потока, выходящего из трубопровода, является значительной частью потери энергии, обусловленной установкой на трубопроводе местного сопротивления. Поэтому в данном случае местной потерей напора следует считать сумму потери напора в местном сопротивлении и скоростного напора потока, выходящего из трубопровода. [c.155]

Приращение напора потока перекачиваемой жидкости в пределах камеры равно разности его напоров в сечениях 2—2 и 1—1 (см. рис. 2.79 и 2.81). Назовем это приращение полезным напором камеры [c.281]

Распределение потока перед слоем катализатора. Схемы ввода потока в слой катализатора показаны на рис. 4.30. Отметим два характерных явления. Резкое расширение сечения потока на входе в аппарат приводит к появлению отрывных течений, возникновению циркуляционных токов и, как следствие, к неоднозначному по сече- нию распределению потока перед слоем. Скоростной напор потока, выходящего из подводящей трубы, приводит к ярко выраженному I факельному распределению скорости в слое (рис. 4.30,6). Оба этих явления приводят к неоднородности течения потока перед слоем. Неоднородность распределения по сечению потока выразим через распределение по радиусу аппарата перепадов полных давлений Д р в слое в виде отношения Д p на 1-м радиусе г,- и Д Рц в центре или Д р р среднего по всему сечению [309]. Неоднородность распределения потока по сечению слоя зависит от гидравлического сопротивления слоя, выраженного через параметр Эйлера Ец л = А р . /р, и геометрических размеров надслоевого пространства, выраженных в виде отношений с /0 и Н/О (на рис. 4.30,а). Некоторые результаты расчетов представлены на рис. 4.31 [310]. Эксперименты были проведены на модели диаметром 400 мм в следующем диапазоне изменения параметров (1/0 = 0,125- 0,5 Н/О = 0,1 - 0,7 ЕЦе = 60 f 365 при Ке> 104. Измерения показали, что наиболее значительное влияние на распределение потока оказывают следующие параметры ё/О и сопротивление зернистого материала Еи л. Изменение высоты надслоевого пространства (Н/О) оказывает слабое влияние на распределение потока перед слоем. Уменьшить неоднородность распределения потока по сечению слоя можно увеличением сечения входного патрубка ( /О > 0,5) или подсыпкой зернистого слоя перед катализатором (рис. 4.32). Первый вариант конструктивно не всегда удобен. Во втором варианте при Еи л > 600 гидравлическое сопротивление уже не влияет на распределение потока (область автомодельности), однако требуются значительные затраты энергии. Кроме того, вследствие скоростного напора струя [c.231]

Прн сжигании газа с помощью горелок внешнего смесеобразования к влиянию перечисленных выше основных параметров добавляется еще влияние целого ряда явлений, присущих диффузионному горению подсос к устью горелок горячих продуктов горения термическое разложение углеводородов в зоне недостатка воздуха сложные температурные условия в процессе диффузионного горения потеря динамического напора потоками воздуха и газа при их выходе в топочную камеру аэродинамика самой топочной камеры, которая является одним из самых важных и недостаточно изученных факторов в этом виде горения н др. Еслн процесс смешения в горелках внутреннего смесеобразования в какой-то степени поддается аэродинамическим расчетам, основанным на изучении поведения отдельной струи, то методика расчета горелок с внешним смесеобразованием, учитывающая всю сложность явлений при диффузионном горении, до настоящего времени не разработана. [c.56]

Фокусировка насадок обеспечивает взаимопогашение остаточного напора потоков и позволяет эксплуатировать установку как сосуд низкого давления. Загрузку химического реагента и [c.167]

В уравнениях, определяющих потерю напора на развитых поверхностях, которые приведены в книге, следует пользоваться непосредственно значениями /, указанными в соответствующих таблицах и графиках, не производя при этом каких-либо пересчетов. Исключение составляют графики, построенные на основании результатов решения для потока в трубах круглого и прямоугольного поперечного сечения значения /, приведенные на этих графиках, в 4 раза меньше значений коэффициента сопротивления При вычислении потери напора потоком в трубах круглого или прямоугольного сечения следует пользоваться либо уравнением Фаннинга [c.4]

Данные, полученные при измерении температуры воздуха на входе в исследуемый объект и выходе из него, расхода воздуха, температуры и давления греющего пара, потери напора потоком воздуха при движении через исследуемый объект, оценка термического сопротивления пленки конденсата (менее 10% общего сопротивления), потери напора на входе и выходе и к. п. д. развитой поверхности позволяли достаточно точно определить значения критерия Стантона 31 = а/0ср и фактора трения f. Вместе с критерием Рейнольдса Ке = 4гг( /М, также установленным на основании указанных измерений, они полностью определяют безразмерные характеристики теплопередачи и гидравлического сопротивления исследованных поверхностей. [c.109]

Установка с движущимся слоем адсорбента представляет собой колонну с вытянутым иод углом 30—45° днищем для свободного сползания слоя угля. Сточные воды подаются в колонну снизу вверх через распределительное устройство, размещенное несколько выше стыка конусного днища с цилиндрическим корпусом колонны (примерно на расстоянии 0,5—1 м от стыкового фланца). Очищенная вода отводится через кольцевой желоб в верхней части колонны либо через систему кольцевого дренажа, не пропускающего зерна адсорбента. Скорость движения жидкости должна быть ниже скорости расширения слоя под влиянием напора потока. Для заполнения колонны применяется гранулированный уголь с кусочками диаметром 2—4 мм (в зависимости от выбранной марки размер зерен может несколько меняться). [c.106]

Принцип создания псевдоожиженного слоя был описан выше. Напомним, что слой зерен расширяется под напором потока, проходящего снизу вверх через слой со скоростью большей, чем та, которая может обеспечить прохождение потока жидкости через поры (свободный объем) неподвижного слоя. Потеря напора [c.141]

Давление p , создаваемое поршнем при нагнетании жидкости, преодолевает (см. рис. П-1) а) внешнее давление над свободной поверхностью жидкости в приемном сосуде б) геометрическую высоту нагнетания Лгн в) гидравлическое сопротивление насоса и нагнетательной линии /in г) инерционный напор потока жидкости в нагнетательном трубопроводе длиной и площадью живого сечения /. [c.113]

Возможен механический захват защитной жидкости и внедрение ее частиц под напором потока припоя в паяный шов. [c.42]

Из уравнения (56) следует, что перепад давлений АН расходуется на преодоление сопротивлений в зазоре и создание скоростного напора потока. ЕСЛИ предположить, что утечки черев зазор аналогичны истечению из отверстий с тонкой стенкой, то потери в зазоре можно выразить уравнением [c.61]

Термодинамическая температура определяется как разность температуры торможения и температуры, соответствующей скоростному напору потока. При определении температуры следует учитывать, что скоростная энергия не полностью превращается в теплоту. Степень преобразования скоростного напора термоприемником характеризуется коэффициентом преобразования г, который определяется при градуировке. При этом [c.54]

В своей работе Комиссия ограничилась рассмотрением только некоторых из них, нашедших весьма широкое применение. Прежде всего — это процессы в зернистых слоях, кипящем слое и двухфазных средах. В различных технологических производствах эти процессы реализуются совершенно разными способами. В частности, в химической промышленности применяются реакторы следующих схем (рис. 3). Форму 1 имеют реакторы в производстве мономеров СК и в колонне синтеза аммиака форму 2 — в производстве азотной кислоты форму 3 применяют при паровой конверсии метана зернистый слой используется также в доменных процессах при восстановлении железной руды 4. Если напор потока увеличить, будем иметь дело с процессами в кипящих слоях 5. [c.10]

В результате проверки оказалось возможным выделить способ загрузки, обеспечивающий максимально однородную структуру. Этот способ, названный выше как метод, имитирующий дождь из частиц катализатора, сводится к следующему. Частицы с помощью какого-либо устройства распределяются по сечению реактора, расположенному на определенной высоте от границ формируемого слоя, и поступают в него, пролетая без взаимных столкновений одинаковое расстояние. Каждая частица имеет практически одинаковую потенциальную энергию п равную вероятность попасть в любой участок слоя. Это создает предпосылки для создания однородной структуры насыпного слоя, что и было подтверждено при его продувках. На рис. 4 показано поле температуры, замеренное на выходе из слоя. При средней температуре 291°С среднеквадратичное отклонение составило 5°С. Локальные неоднородности структуры слоя, порождающие горячие пятна, отсутствуют. Важен еще и тот факт, что изменение высоты свободного падения частиц при загрузке, т. е. изменение энергии канлдой частицы па одинаковую величину, приводит к образованию слоя с другим значением общей по слою порозности. Так, два слоя, упакованные этим методом с высоты / 1 = 1,0 м и /г2 = 0,15 м, различаются но насыпной плотности на 8- 12% (р1>р2), а потери напора потока газа, движущегося через слой, снижаются во втором случае на 45- -50%. [c.11]

К сожалению, оба этих очевидных способа не всегда пригодны, так как в первом случае требуется увеличивать мощность насоса, а во втором — размеры коллектора. Уравнение (7) показывает, что если нерав1юмерность распределения потока не должна превышать 5%, то динамический напор на входе должен составлять не более 10% суммарного перепада давлеиия [6]. В общем случае перепады давления по поверхности трубной пластины, на которой расположены входные отверстия труб, малы по сравнению с динамическим напором на входе в коллектор их можно уменьшить еще больше, если обеспечить диссипацию динамического напора потока, прежде чем он достигнет пластины. Одним из возможных способов является использование заслонок, как это показано на рис. 2, в и г. [c.162]

Такие реакторы различают также и по способу распределения и направлению движения сырья с радиальным движением сырья (рис. XXIV- ) или с аксиальным (рис. ХХ1У-2). Реакторы с радиальным движением сырья применяют в случаях, когда среда находится только в жидком или парогазовом состоянии. Радиальное движение обеспечивает меньшие потери напора потоку сырья. [c.632]

Влияние перегородок. Описанный выше анализ проводился без учета влияния потерь давления вдоль перегородок, отделяющих один ход от другого. Эти потери складываются из двух компонент первая связана с поворотом потока жидкости па 90° после выхода его из межтрубного пространства пучка, а вторая представляет потери, связанные с движением потока через отверстие между перегородкой и кожухом. Указанные потери можно уменьшить, увеличив проходное сечение в месте поворота это достигается обычно уменьшением величины перегородки, так что она перегораживает только часть трубного пучка и жидкость в части межтрубного пространства движется в осевом направлении. Обычно это позволяет получить проходное сечение после перегородки приблизительно равным сечению при поперечном обтекании пучка, так что динамический напор примерно одинаков в обоих ограниченных участках. Если врезают в трубный пучок перегородку, обеспечивающую достаточную площадь проходного сечения, действительные потери давления могут оказаться несколько выше той приближенной величины, которая получается как сумма динамического напора потока жидкости на выходе из трубного пучка и днналшческого напора, вычисленного по средней скорости движения жидкости через окно между перегородкой и кожухом. [c.175]

Базовая конструкция пробоотборника-контейнера по авторским сви-дгтельствам СССР № 887990 и 1112258 [156- 158], изображенная на рис. П.З, представляет собой два коаксиальных корпуса из нержавеющей С1 али. Во внутреннем корпусе I размещены два поршня (основной 3 и дополнительный 5), соединенные между собой гибкой тягой 6, перемещение основного поршня обеспечивается разъемным штоком 4. На наружном корпусе-кожухе 7 имеются две пары штуцеров 70. В пространстве между двумя корпусами, заглушенном по концам, размещены пнев- юметрические трубки 8, которые при подключении при помощи штуцеров 10 к абсолютному J6u дифференциальному JS манометрам позволя-tDT определить давление в аппарате и скоростной напор потока газа в гппарате точке отбора пробы, по которому можно рассчитать скорость потока анализируемого газа и его расход. [c.229]

Эти параметры приведены таже на рис. 2.80, где показано, что напоры потоков на границах струйного насоса (сечение а—а, Ъ—Ь, с—с) отличаются от напоров на границах установки потерями в трубах (/1д, /1 , и к ). [c.279]

Все измерения проводились после выхода установки на стационарный тепловой рзжим — при постоянных расходах воздуха и пропана и нзизл1енаых температурах стенок. Температура и скоростной напор потока в каждой точке измерялись одновременно при помощи сдвоенного насадка. Пробы газа на тех же режимах отбирались прп повторных запусках. Устойчивое горение прп исследованных скоростях потока воздуха можно было поддерживать только прн помощи постоянно работающих дежурных горелок. Измерения показали, что влияние горелок на параметры пограничного слоя было несущественным. [c.31]

Попытки чисто аналитического решения задачи о траектории струп в сносящем потоке (В. В- Батурин, И. А. Шепелев, Р. Дэвис) не увенчались успехом, так как они не отражали действительных закономерностей течения. Более плодотвор ны-ми были обширные аэродинамические исследования, в результате которых было установлено [Л. 12], что нарастание массы струи и падение скорости вдоль струи, развивающейся в поперечном потоке, происходят тем интенсивнее, чем больше гидродинамический параметр q, представляющий собой отношение плотностей потоков импульса (динамических напоров) потока воздуха и струи. [c.18]

Отбор лро б в моме1НТ загрузки шихты осуществлялся с перекидного мостика над коксовой батареей, а при выдаче кокса—с площадки газосборника над тушильным вагоном при этом измерялся динамический напор потока, учитывающий скорость ветра. [c.121]

Дутье пронизывает плотны й ело й, состоящий из частиц топлива, расположенных на неподвш]шой 1гли движущейся колосниковой решетке и прилегающих друг к другу иод действием силы тяжести, центробежных сил или скоростного напора потока газа, прижимающего их к колосниковой решетке (рис. 4). [c.18]

Местные потери напора. Поток жидкости при движении но трубопроводу встречает различные препятствия — колена, краны и т. п. Препятствия, которые вызывают изменение скорости потока или направления его движения, называются местными соиротивле-пиямп. К ним относятся внезапное расширение, сужение или поворот трубопровода (рис. 10), а также регулирующие краны и вентили (рис. 11). [c.41]

В качестве еще одного примера рассматривается расширяющийся горизонтальный трубопровод (рис. 1.17), для которого 2i = 22. Согласно уравнению расхода (1.15) S w, = S2IO2, а это значит, что при S2 > > и>2 и тем более wl/2g > W2l2g. Следовательно, в сечении II скоростной напор меньше скоростного напора в предыдущем сечении I. Если при незначительном расстоянии между I VI II потерей напора потока при прохождении между этими сечениями по сравнению с другими составляющими механической энергии потока можно пренебречь, то при расширяющемся трубопроводе h , 2 > т. е. при расширении потока, статическое давление в нем увеличивается (см. рис. 1.17). [c.62]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология