Поток температура потока

Для заданных условий теплообмена строят диаграмму энтальпий потоков. Следует отметить, что в исходных данных не всегда заданы температуры потоков на выходе. В этом случае температуру первого теплообменивающегося потока следует задать, а другую найти из теплового баланса, т. е. по равенству площадей теплообменивающихся потоков на соответствующем блоке. При задании температуры выходящего потока минимальную раз- [c.323]

Рассмотрим зернистый слой высотой х, имеющий температуру верхнего торца н нижнего торца причем > 2- При отсутствии конвективных потоков газа в слое установится одномерный тепловой поток д, определяемый коэффициентом теплопроводности >.оэ при линейном распределении температуры по высоте слоя. Примем далее, что в направлении, одинаковом с направлением теплового потока, движется поток газа (жидкости) -с массовой скоростью (7 распределение температуры по высоте слоя остается при этом неизменным и одинаковым для обеих фаз. Такое допущение оправдано, если основное количество теплоты передается теплопроводностью. Конвективный тепловой поток [c.108]

В работе [46] предложена упрощенная модель пристенной теплоотдачи в зернистом слое. Особенностью коэффициента пристенного теплообмена в зернистом слое является то, что он отнесен к Д/ст — разнице температуры стенки и температуры, полученной экстраполяцией профиля температуры в слое на стенку [48]. Таким образом, дополнительное термическое сопротивление конвективному теплопереносу в пристенной зоне относится к бесконечно тонкой пленке на стенке коэффициент определяется как величина, обратная этому термическому сопротивлению. Разница температур Д ст вызывает дополнительный тепловой поток между стенкой и зернами, прилегающими к ней. При рассмотрении этого потока приходится отказаться от модели слоя как квазигомогенной среды и учитывать, что движущая разница температур в этом случае больше Д/ст, так как зерна имеют конечные размеры. Поскольку должен быть отнесен к Д/ст, то из термического сопротивления теплопереносу между стенкой и зернами нужно вычесть термическое сопротивление общему потоку теплоты у стенки в полосе шириной 0,5 (от стенки до центров первого ряда зерен).- В соответствии с этим получена формула [46] [c.128]

Тип теплообме тного аппарата Потоки Температура потоков, °С Скорость потока, м/сек 1 gsg S - ft г- м к S. i g к я I o. S Доя W D n lO o o e a ai. я в я m Ki [c.85]

Потоки Температура потоков, °С Скорость потока, м ср.к [c.86]

На производительность любого предохранительного механизма влияют следующие осиовные факторы площадь сечения сопла, плотность потока, температура потока перед дросселем, сжимаемость среды, коэффициент сопла, абсолютное давление потока (в том числе и максимально возможное), обратное давление. Для определения необходимой площади сечения сопла APS и API (Американский нефтяной институт) предложили следующие уравнения для газов и паров [c.102]

Из уравиения (11.91) найдем энтальпию а следовательно, и температуру tl потока <71. Аналогично можно определить составы, количества и температуры потоков, уходящих со второй, третьей и так далее тарелок. Расчет проводят до тех пор, пока количество какого-то парового потока достигнет или превзойдет величину. О. Равновесная с ней жидкая фаза будет соответствовать потоку дт- [c.355]

Используя параметр скорости конвективного теплопереноса V = = Ч< гРг/Рк< к в неподвижном слое, получим зависимость разности температуры А Тфр от отношения К фр/г (рис. 3.40). Если реакционная зона движется в направлении течения газового потока, температура в ней повышается, причем тем больше, чем быстрее движется реакционная зона, потому что она кроме выделяющегося тепла реакции отводит еще накопленное в слое тепло. Поскольку скорость движения фронта связана со скоростью газового потока, то при ее увеличении возрастает максимальная температура, которая может превысить адиабатическую. [c.157]

Непосредственное наблюдение за процессом воспламенения капли топлива, вносимой в поток, позволило установить, что при малых скоростях движения воздуха воспламенение капли происходит вблизи ее поверхности, причем пламя сразу же охватывает всю поверхность капли. С увеличением скорости обдува пары топлива, отходящие от поверхности капли, воспламеняются на некотором удалении от капли в ее следе. Это расстояние увеличивается по мере роста скорости обдува, и при некоторых значениях относительной скорости капли воспламенения паров не происходило. Величина этой скорости определяется температурой потока. Чем выше температура потока воздуха, тем при более высоком значении скорости происходит срыв пламени. Аналогичное явление описано в работе [9], где приведены некоторые данные о воспламенении и горении капель жидкого топлива (керосин, изооктан, этиловый спирт). [c.30]

Как было показано в гл. 1, одним из решающих факторов, определяющих прогрев капель топлива на начальном участке факела, является температура среды. Однако для реальных условий закономерность изменения температуры потока в зоне предпламенных процессов в настоящее время еще не может быть выражена аналитически. Для простейших условий прогрева факела в симметричном потоке с равномерным распределением капель топлива перед фронтом пламени изменение температуры потока может быть приближенно описано уравнением вида [c.71]

Перегонка с ректификацией — наиболее распространенный в химической и нефтегазовой технологии массообменный процесс, осуществляемый в аппаратах — ректификационных колоннах — путем многократного противоточного контактирования паров и жидкости. Контактирование потоков пара и жидкости может производиться либо непрерывно (в насадочных колоннах) или ступенчато (в тарельчатых ректификационных колоннах). При взаимодействии встречных потоков пара и жидкости на каждой ступени контактирования (тарелке или слое насадки) между ними происходит тепло- и массообмен, обусловленные стремлением системы к состоянию равновесия. В результате каждого контакта компоненты перераспределяются между фазами пар несколько обогащается низкокипящими, а жидкость — высококипя-щими компонентами. При достаточно длительном контакте и высокой эффективности контактного устройства пар и жидкость, уходящие из тарелки или слоя насадки, могут достичь состояния равновесия, т. е. температуры потоков станут одинаковыми, и при этом их составы будут связаны уравнениями равновесия. Такой контакт жидкости и пара, завершающийся достижением фазового равновесия, принято называть равновесной ступенью, или теоретической тарелкой. Подбирая число контактных ступеней и параметры процесса (температурный режим, давление, соотношение потоков, флегмовое число и др.), можно обеспечить любую требуемую четкость фракционирования нефтяных смесей. [c.103]

Рис. 5.34. Изменение концентраций компонентов в потоках, температур потоков, эффективностей массопередачи и перекрестных эффектов по высоте абсорбера [газ — метан (г=1), этан (г = 2), пропан (1 = 3), абсорбент — керосин, молекулярная масса 140), абсорбер диаметром 150 мм

Влияние скорости и температуры потока на процесс испарения и горения топлив наиболее подробно изучено в лаборатории теплофизики ЛПИ [60 ]. Опыты по испарению проводились на каплях бензина, бензола и керосина размером 0,9—2 мм при скоростях потока 1—4 м/сек и температурах 290, 550 и 760° С. Горение капель исследовалось при температуре 800 —900° С. В результате проведенных опытов установлено, что как время испарения, так и время сгорания пропорциональны квадрату начального диаметра, а скорость испарения и горения для данного режима практически не зависит от размера капель. Скорость испарения при повышении температуры увеличивается. Так, для бензола при скорости обдувания 1,0—1,7 м/сек и изменении температуры от 300 до 600° С скорость испарения увеличивается на 23%. Как показали проведенные опыты, горение ускоряет процесс испарения, но не вызывает изменения характера зависимости диаметра капли от времени. Опыты также показали, что для данной скорости и температуры потока скорость горения бензина, керосина и бензола почти одинакова. [c.360]

Если по оси абсцисс откладывать расстояние от начального сечения аппарата до любого произвольного его сечения (или пропорциональную этому расстоянию величину — поверхность нагрева), а по оси ординат — температуры потоков в соответствующих сечениях, то теплообмен при прямотоке и противотоке МОЖНО изобразить графиками, показанными на рис. 1.2, из которых видно, что движущая сила процесса, т. е. разность температур 0 = 7 — между потоками в общем случае является переменной величиной. [c.17]

С целью преодолеть трудности, связанные с одновременным рассмотрением теплопроводности и диффузии, Льюис и Эльбе [74] предложили следующую гипотезу сумма тепловой и химической энергии на единицу массы в любом слое йх между исходной смесью и продуктами сгорания остается постоянной. Чтобы рассмотреть выводы из этой гипотезы, заметим, что химическая энергия исходной смеси при температуре Ти равна тепловой энергии, требуемой, чтобы поднять температуру продуктов горения от до Ть, пренебрегая практически ничтожными потерями на излучение. Каждый слой газа между исходной смесью и продуктами горения, если дать ему возможность прореагировать до конца адиабатически, нагрелся бы до температуры Г. Гипотеза может быть понята, исходя из следующих соображений. Так как тепловая энергия течет от продуктов горения к исходному газу, а химическая энергия — преимущественно в противоположном направлении, то отступления от среднего общего содержания энергии стремятся выравняться. Должен, конечно, быть некоторый избыток энергии в исходном газе, соответствующий теплосодержанию при температуре воспламенения однако этот энергетический горб , очевидно, гораздо ниже, чем тот, который отвечал бы старым воззрениям на температуру воспламенения. Последняя может быть очень низкой вследствие присутствия активных центров, представляющих собою разновидность химической энергии, передаваемой исходной смеси сверх ее первоначальной химической энергии. Однако вследствие способности активных центров ускорять реакцию, эта избыточная энергия должна быть очень малой, и энергетический горб со стороны исходной смеси, следовательно, должен быть плоским. Эта гипотеза позволяет ограничиться рассмотрением потока химической энергии, которая переносится через зону реакции массовым потоком ). [c.214]

Нетрудно показать, что в случае замороженного и химически равновесного потока температура потока, определяемая системой (Н.31), будет совпадать с общепринятым в литературе [4] определением средней температуры потока с переменными свойствами (уравнение (11.15)). Поэтому имеющиеся в литературе данные по коэффициентам теплоотдачи для химически инертных и химически равновесных смесей применимы для математических моделей теплообменных аппаратов, основывающихся на уравнениях (П.31). [c.33]

В печах с однофазным жидким потоком сырья скорость движения изменяется незначительно, вследствие понижения плотности сырья при нагреве. В этих печах скорость потока по всей длине змеевика изменяется на 10—20 %. Для печей, нагревающих газы или пары, скорость по длине змеевика изменяется в большей степени увеличение скорости в данном случае обусловливается снижением давления и повышением температуры потока. [c.478]

В ламинарных потоках скорость потока и его скалярные параметры имеют вполне определенные значения. Напротив, турбулентные потоки характеризуются непрерывными флуктуациями скорости, которые могут приводить к флуктуациям скалярных параметров потока, таких как плотность, температура и состав смеси. Эти флуктуации скорости потока (и его скалярных характеристик) являются результатом вихревых движений потока, которые создаются за счет сдвиговых напряжений внутри потока. На рис. 12.1 показано возникновение вихря и его рост, когда два потока, движущиеся с различными скоростями (предположим, что горючее находится снизу, а воздух — сверху), соприкасаются друг с другом после разделительной пластины. Следует отметить два ключевые момента, показанные на рис. 12.1. [c.192]

Обводная связь, или байпас. Часть потока, не поступая в аппарат, обходит его другим путем. Такую схему используют в основном для управления процессом. Например, при эксплуатации теплообменника условия передачи теплоты в нем меняются (загрязнения поверхности, изменение нагрузки). Поддерживать необходимые температуры потоков можно путем байпасирования их мимо теплообменника. Величину байпаса Р определяют как долю основного потока, проходящего мимо аппарата (см. рис. 1.2). [c.11]

Для разделения термически нестойких нефтяных смесей, температура кипения которых при атмосферном давлении выше температуры их термического разложения, широко используют перегонку в вакууме и с водяным паром или с каким-либо другим инертным агентом. Вакуум и водяной пар понижают парциальное давление компонентов смеси и вызывают тем самым кипение жидкости при меньшей температуре. При перегонке в вакууме тепло для испарения жидкости отбирается от самого продукта, благодаря чему температура потока понижается. [c.56]

Массовую скорость газа принимают постоянной по сечению зернистого слоя, как это было уже сделано при решении- урав-нения (IV. 19). В разделе II.9 показано, что величина G несколько отклоняется от среднего значения вблизи стенки трубы, обычно в сторону увеличения. Однако значение и даже знак этого отклонения зависят от таких факторов, как плотность и характер упаковки зерен у стенки, а также профиль температуры газа в поперечном сечении зернистого слоя поэтому вводить какое-либо уточнение в предположение о постоянстве массовой скорости по сечению трубы не имеет смысла. Таким образом, при G = onst средняя по сечению температура потока совпадает со среднекалориметрической. [c.131]

Результаты расчета показывают, что температура рабочей жидкости сильно пониж 1егся по мере движения в сопле струйного компрессора и, достигая наименьшего значения на выходе из сопла (минус 9 - минус 21 С), 1атем снова повышается. Следует отметить, что при этом температура рабочей жидкости все время остается выше температуры кипения. Это свидетельствует о том, что процесс формирования струи рабочей жидкости в сопле происходит в газофазной области. По мере дальнейшего движения струи рабочей жидкости в камере смешения и далее в диффузоре температура потока повышается, однако, конечная температура сжатого потока меньше, чем исходная температура рабочей жидкости. С увеличением давления рабочей жидкости темпергггура сжатого потока снижается и при Рр=5,0 МПа и выше становится ниже, чем тем пература кипения. Это означает, что при давлениях рабочей жидкости выше чем 5,0 МПа применяемый здесь метод расчета характеристик струйного компрессора, предполагающий однофазность процесса, видимо, становится недостоверным [c.318]

Таким образом, итерация осуществляется по двум переменнымз температуре потока 6 и расходу потока 12. Критерием правильности расчета ХТС является примерное с заданной точностью равенство расхода пара (поток 14) расходу свежей воды (поток 16), а также равенство с заданной точностью температуры потока 6 и расхода потока 12 на местах разрыва. В том случае, если это равенство не выполняется, расход и температура изменяются по следующему правилу [c.217]

При увеличении теплового потока температура поверхности изменяется по линии ABD до образования первых пузырей. Для инициирования первых центров парообразования при заданном тепловом потоке необходима более высокая степень перегрева, чем на кривой AB DE. При во зникновении пузырей температура поверхности падает от D до D и при дальнейшем увеличении теплового потока изменяется по лииии DEF. Начало кипения можно приближенно определить как пересечение линии ABD и кривой полностью развитого кипения СЕР. [c.381]

Для расчета энтальпии поступающих и отбираемых потоков служит специальная стандартная подпрограмма ETHL, в которой по составу всех потоков и физическим характеристикам компонентов (энтальпия, теплота испарения и т. д.) определяется общее теплосодержание потока Е. Поток пара V и поток жидкости L на выходе также состоят из Ff потоков отдельных комйонентов. Энтальпии этих потоков рассчитываются при помощи той же стандартной подпрограммы (рис. VIII-18). Температура Т этих потоков, необходимая для расчета энтальпии, вводится из ITR стандартной подпрограммы. [c.167]

В ходе эксплуатации печей, перерабатывающих сырье, содержащее смолистые соединения и имеющее отклонения от требований ТУ по плотности, содержанию олефинов, а также при наличии в паре разбавления углеводородов и солей жесткости, в конвекционных трубах змеевиков откладываются твердые соединения. О ннх можио судить по давлению иа входе в печь, которое после ряда операций выжига Koiv a при пуске остается выше проектного. Осуществление обратного выжига позволяет очистить эти трубы. После выжига по стандартному методу паровоздушную смесь при закрытой арматуре ЗИА подают в первый и третий потоки и выводят через второй и четвертый потоки, температура нагрева потоков в радиантной секции — 800—830 °С. После достижения концентрации СО2 в отходящем потоке 0,2% (об.) паровоздушная смесь при закрытой арматуре ЗИА подается через второй и четвертый потоки и выводится через первый и третий потоки. Операции сопровождаются увеличением в газах выжига концентрации СО2 от 0,2 до 2,5% (об.). В первый период подачи паровоздушной смеси при закрытой арматуре ЗИА в два потока ее расход составляет 0,5 т/ч при давлении 0,8 МПа в течение 4 ч газификации расход паровоздушной смеси постепенно увеличивается, достигая 2 т/ч, при одном и том же давлении. Это происходит за счет увеличения диаметра трубок при газификации твердых отложений в конвекционной части змеевика [c.173]

Определение неизвестных температур потоков в УТ при решении уравнения теплового баланса дает хорошие результаты, если не происходит изменения фазового состояния потоков. В противом случае тепло, получаемое нагреваемьш потоком,расходуется не только на изменение температуры холодного потока, но и на образование паровой фазы. [c.79]

ХОДИТ зажигание, причем начальное пламя похоже на обычное остаточное пламя, образующееся в зоне смещения плохообтекаемого стабилизатора. При определенных условиях это пламя распространяется на весь поток холодной горючей смеси. Используя различные топлива, эти исследователи измерили расстояние, на которое удаляется зона образования начального и распространяющегося пламен от точки первого соприкосновения потоков. Установлено, что эти расстояния уменьшаются (как и следовало ожидать) с увеличением температуры потока инертного газа, коэффициента избытка топлива (ниже стехио-метрического) и отношения скорости инертного газа к скорости основного потока, а также с уменьшением абсолютной скорости основного потока. В этой работе отношения скоростей холодного и горячего потоков о/иг лежали в пределах 0,02—0,29 при максимальной скорости холодного потока, равной примерно 13 м/сек. Райт и Беккер, убедившись, что расчеты для случая однородных скоростей потоков не применимы в данном случае, указали на аналогию между их экспериментами и аналитическими исследованиями Марбла и Адамсона. Использовав концепцию Жукоского—Марбла о критическом времени контакта, они пришли к выводу, что X зависит только от химических характеристик горючей смеси и от поля температур, а не от каких-либо других параметров потока . [c.74]

Основной недостаток отмеченных работ заключается в том, что они проводились главным образом при одной скорости потока газа, что делает невозможным кинетический анализ опытных данных. Исследование кинетики синтеза озона при различных температурах показало [89], что с ростом температуры увеличивается лишь скорость разложения озона, скорость же его образования остается неизменной. Это можно видеть из значений кинетических констант, рассчитанных по уравнению (26). Константа образования не меняется, константа разложения растет при увеличении температуры. Изменение константы разложения подчиняется уравнению Аррениуса (рис. 11) как в случае, когда для расчетов используется непосредственно температура жидкости, охлаждающей электроды (прямая 1), так и в случае, когда вводится поправка на перепад температуры между охлаждающей жидкостью и газом в разрядном промежутке (прямая 2). Энергия активации, рассчитанная но прямой 1, составляет 1800 кал1моль, по прямой 2—2300 кал1моль. Казалось бы, что первое значение более удобно для практических расчетов работы озонаторов, однако следует иметь в виду, что оно зависит от величины температурного перепада, связанного с условиями охлаждения, т. е. с толщиной и материалом электродов, линейной скоростью потока охлаждающей жидкости и т. д. [c.111]

Температура свободного газового потока, т. е. температура на внешней границе теплового пограничного слоя, принималась согласно спектроскопическим измерениям Олсена [Л. 2] равной Т = 12 000° К. Температура при г/ = е согласно указанным выше соображениям принималась равной 10ООО К. На этой основе оказалось возможным рассчитать член уравнения (17), который оказался равным 2,15/еа, где / — плотность тока, а/см . Температура поверхности медного анода принималась равной 000° К. Отклонение действительной температуры от этого значения на несколько сотен градусов не могло существенно повлиять на условия теплообмена, так как разность между температурой свободного газов 0го потока и температурой стенки намного превышает эти возможные отклонения. Это же соображение позволяет рассматривать анод в качестве изотермической поверхности. [c.118]

О. о с о с й Характер потоков Температура потоков, °С Скорость потоков, м1сек И. 0 1) 0 си СП 0 в о Ч (Г с 1 н о V [c.245]

В процессе нагрева полидисперсного угля за счет интенсивного теплообмена между холодным углем и газом, рассредоточенно подаваемым по всей длине камеры, под влиянием создающихся в камере встречных периферийных потоков температура газо-угольной взвеси внутри камеры резко снижается по сравнению с температурой газа-теплоносителя и колеблется от 380 до 445° С, причем верхний предел температуры в камере 480—515° С приближается к температуре газов, отходящих из циклона-отделителя. В конце камеры, в выбросном патрубке, температура газо-угольной взвеси снижается до 460—465° С. Несмотря на относительно мягкие максимальные температурные поля (510—515° С) и малое время пребывания (2 с), крупные классы угля (до 3 мм) за счет высокой относительной скорости теплоносителя нагреваются до температуры пластического состояния (420° С). Более мелкие частицы (<1 мм) в этих условиях нагреваются до максимальных температур, возникающих в камере, т. е. до 515° С. Однако область повышенных температур занимает не более 0,1 длины камеры, следовательно, время пребывания движущихся угольных частиц в этой области составляет доли секунды (0,2—0,3 с). После такого короткого пребывания в зоне максимальных температур угольные частицы вы- [c.73]

Задвижки полнопроходные. При вращении штурвала запорный клнн или клинообразный диск с помощью шпинделя перемен1ается перпендикулярно потоку продукта. Клин или диск плотно садится в седло, перекрывая проход. Применяется в качестве запорного органа, редко используется как орган дросселирующий. Обладает незначительным гидравлическим сопротивлением. При транспортировании продуктов с механическими примесями или загрязнениями нижняя часть седла может забиваться осадками, препятствующими плотному закрытию задвижки. Пределы давлений для чугунных задвижек (в зависимости от диаметра) от 2,5 до 20 кгс/сж при температуре до 225° С. Чугунные задвижки выпускаются диаметром от 50 до 2000/1800 мм. Задвижки из коррозионноустойчивой стали диаметром до 300 мм имеют пределы давления от 16 до 160 кгс/см при температуре до 600° С. Задвижки из углеродистой стали и бронзы с уплотнительными поверхностями запорных органов из коррозионноустойчивой стали, а также из бронзы выпускаются для давлений от 16 до 50 кгс/сж при температуре до 400° С в зависимости от их диаметра. Некоторые типы задвижек выпускаются с подсоединительными концами под приварку (диаметром от 350 до 1000 мм), муфтовыми Оу от 15 до 40 мм и раструбными Оу 100—150 мм. [c.93]

Теплообмен поверхности с внешним ламинарным потоком. Рассматривается задача о внешнем обтекании плоской твердой поверхности ламинарным полубезграничным потоком теплоносителя постоянной температуры без внутреннего тепловыделения. Течение считается стационарным, без заметного влияния силы тяжести на процесс. Течение плоское, поэтому используется прямоугольная система координат, по одной из осей которой (г) изменение искомых значений скорости и температуры потока не происходит. [c.59]

Измерение скоростей газовых потоков обычно называют анемометрией. Простейшим устройством для измерения скорости потока является проволочный термоанемометр. В этом методе тонкая платиновая проволочка располагается так, что ее ось перпендикулярна направлению потока. Температура проволочки поддерживается выше температуры газа путем нагрева электрическим током. Теплопередача от проволочки в газовый поток связана со скоростью последнего. Недостатком метода проволочной термоанемометрии является то обстоятельство, что изменения или флуктуации температуры или состава газовой смеси интерпретируются как изменения скорости потока. При более высоких температурах проволочка действует каталитически на смесь горючего с воздухом. Несмотря на эти ограничения, метод проволочной термоанемометрии был основным методом измерения скорости потока в пламенах. Он лежит в основе целой отрасли промышленности по производству электронных регуляторов массовых потоков горючего, воздуха и других газов. [c.16]

Особое преимущество постепенного повышения температуры состоит в том, что температура оказывает большее влияние на хроматографический процесс, чем любая другая переменная. Если процесс начинается при сравнительно низкой температуре, то растворимости большинства компонентов так велики, что эти вещества почти полностью неподвижны, заморожены , на входе в колонку. Между тем компоненты с меньшими растворимостями будут двигаться нормально вдоль колонки. По мере повышения температуры растворимости будут уменьшаться, и удерживаемые компоненты последовательно достигнут температур, при которых они имеют существенное давление паров, и начнут элюироваться. В сущности каждое вещество стремится элюироваться при его оптимальной температуре для избранных скоростей потока и нагревания. Это ясно видно при рассмотрении хроматограмм на рис. 5 и 6, полученных при исследовании пробы, кипящей в пределах до 226°, путем изотермической хроматографии и ГХПТ. На изотермической хроматограмме, полученной при низкой температуре, первые пики хорошо разделены и их легко измерить. Компоненты с более высокими температурами кипения, из-за того что элюирование происходило при слишком низкой температуре, появляются в виде плоских пиков, которые измерить трудно. Вещества, имеющие наиболее высокие температуры кипения, теряются полностью, так как они имеют очень большое время удерживания и их пики нельзя отличить от нулевой линии. При высокой температуре высоко-кипящие вещества дают измеримые пики, но низкокипящие вещества в этом случае группируются вместе в начале хроматограммы в виде острых, плохо разделенных и трудных для измерения пиков. Не существует постоянной температуры опыта, приемлемой для анализа смеси, кипящей в широком интервале температур. С другой стороны, пики, показанные на рис. 6, имеют приблизительно одинаковую ширину и поддаются точному измерению. Хотя для тесно расположенных пиков невозможно улучшить разделение по сравнению с тем, какое можно получить при постоянной температуре, однако разделение всех пар в целом при этом лучше, чем при любой постоянной температуре. Для широко расположенных пиков этим методом может быть достигнуто значительное улучшение разделения (см. разд. 1.3) по сравнению с любым изотермическим процессом [14]. [c.26]

Тепловой расчет теплообменного аппарата выполняют для определения необходимой поверхности теплообмена, температур потоков и типа теплообменника. В начале теплового расчета должна быть составлена схема теплообмена, отражающая последовательность прохождения потоками различных теплообменных аппаратов, потребность во внешних теплоносителях (хладоаген-тах) и т. д. Разность температур теплообменивающихся потоков не должна быть меньше 20—25 °С. В противном случае потребуются большие теплообмен-ные поверхности для передачи заданного количества тепла. [c.150]

Коэффициенты .ц и 12 называются феноменологическими коэффициентами. Допустим, что рассматриваемый поток есть поток ди4к )узии и заключается в переносе массы из одной части системы в другую. Но очевидно, что если в системе имеется градиент температуры, то будет происходить и перенос теплоты, т. е. возникнет поток теплоты. Для него тоже справедливо соотношение [c.188]

Пусть лабораторная установка характеризуется следующими параметрами полезная мощность 20 кВт, производительность по ацетилену Q ( gHg) = 20 т год, среднемассовая скорость потока плазмы 500 м сек, конфигурация реактора (включая смеситель) — цилиндрическая труба круглого сечения диаметром 0,6 см, конфигурация смесителя — набор радиальных отверстий для ввода метана, расположенных в одном сечении, нормальном оси реактора, среднемассовая температура водорода Тсжг 4000° К, давление в реакторе Pi 1 ama, температура проведения реакции 2000° К, полная длина реактора (включая смеситель) составляет 10 см, расходы водорода и метана равны соответственно 0,1 и 1,8 г сек. Тогда некоторые параметры пилотной установки производительностью 300 ш ацетилена в год и полезной мощностью 300 кВт составят п = 15) диаметр реактора dg общая длина Ьо 25 см, скорость потока плазмы [c.220]

Скорость потока воды через мембрану зависит от точности соблюдения технологии изготовления и эксплуатации мембран (состав, температура обработки мембраны, давление потока воды на мембрану). Селективность мембраны или обратный ей проскок ионов через мембрану зависят также от способа приготовления мембраны и в значительной степени от разности концентрации солей по обе стороны мембраны. Скорости потока воды и проскока ионов связаны между собой, причем, как правило, увеличение скорости одной из них изменением способа приготовления мембраны вызывает увеличение и другой. Эта взаимосвязь накладывает ограничения на возможное увеличение скорости потока воды за счет изменения способа приготовления и тепловой обработки мембраны. Так как дальнейшее обсуждение этой проблемы выходит за рамки данной главы, отметим, что взаимосвязь потоков, а также термодинамика процесса рассмотрены Лонсдейлом [19]. [c.556]