Влияние температуры на сопротивление потоку

Аналогичные зависимости были уже рассмотрены выше. Типичный пример таких превращений — сгорание углерода. При Т < 1000 К скорость сгорания резко возрастает с увеличением температуры, но не зависит от размера зерен и скорости потока газа— процесс проходит в кинетической области. С увеличением температуры при Г > 1300 К скорость сгорания повышается медленно и значительное влияние на нее оказывают размер зерен и скорость потока газа — диффузионная область. В диапазоне 1000 К < Т < 1300 К сгорание происходит в смешанной, диффузионно-кинетической области. Влияние температуры, величины зерна и скорости потока газа на скорость сгорания в этой области соответствует долям отдельных сопротивлений в общем сопротивлении превращению, т. е. является средним между влияниями, наблюдаемыми в кинетической и диффузионной областях. [c.270]

При использовании металлических катализаторов проблемой общего характера является их относительно низкая температура плавления и склонность к кристаллизации. Это может оказывать сильное влияние на каталитические свойства и, следовательно, на экономику рассматриваемого процесса. В некоторых процессах на металлических катализаторах образуются тонкие выросты, усы , которые могут увеличивать сопротивление потоку газа, а при отламывании приводить к потерям катализатора. [c.143]

В 1957 г. М. Дж. Голей предложил эффективный вариант газовой хроматографии — капиллярную хроматографию. В капиллярной хроматографии в противоположность обычной газо-жидкостной неподвижную жидкую фазу (НЖФ) наносят не на гранулированный носитель, а на внутренние стенки тонкого капилляра, играющего роль хроматографической колонки. Этот капилляр принято называть капиллярной колонкой, хотя он по виду ничего общего не имеет с колонкой, а скорее всего напоминает проволоку. Отсутствие зернистого материала в капилляре устраняет вредное влияние вихревой диффузии на размывание хроматографических полос, поскольку это означает резкое уменьщение ВЭТТ, Далее, уменьшается значительно сопротивление потоку газа-носителя и устраняется возможность разложения жидкой фазы при повышении температуры вследствие каталитической активности носителя — зернистого материала. Каталитической активностью, хотя и в меньшей степени, обладает и внутренняя стенка металлического капилляра. [c.73]

Это показывает, что основное сопротивление тепловому потоку сосредоточено возле поверхности и на него оказывает большее влияние температура насыш ения, чем объемная температура. Тот факт, что в области пузырчатого кипения вынужденный поток имеет небольшое влияние на перенос тепла, был указан раньше. [c.431]

Коэффициент гидравлического сопротивления X в выражении (3.15) является функцией критерия Рейнольдса, который в свою очередь зависит от вязкости потока жидкости. Однако достаточная точность результатов достигается, если пренебречь влиянием температуры на изменение вязкости пластовой нефти и, как следствие, на коэффициент гидравлического сопротивления. Тогда можно записать [c.351]

Реакции очистки газов от примесей, завершающиеся обычно значительным уменьшением их небольших исходных концентраций, протекают главным образом в диффузионной области [I]. Оценка влияния диффузионного сопротивления на скорость процесса сводится к определению разности концентраций реагента в ядре потока и у поверхности катализатора (С—С ) с учетом массопередачи [2—5]. При значительных разностях С—С в сравнении со значениями С скорость процесса контролируется массопередачей, при низких разностях влияние последней незначительно. Так как глубина очистки природного газа (ПГ) от примесей определяется степенью превращения этана [6—9], интересно найти значение С—С для этана [3], например, при объемной скорости 3000 ч-, линейной скорости 0,0338 кг/сек м , давлении 2 ата и температурах 280—320° С. Концентрация этана в газовой смеси изменялась от 3,5 до 0,5 об.%. [c.166]

Можно провести аналогию между потоко.ч электронов в термисторе (влиянием температуры на характеристики термистора) и вязким течением или испарением жидкостей, а) Обсудите кратко каждую из этих аналогий, сравнив механизмы процессов, б) Получены следующие экспериментальные данные по завнсимости сопротивления термистора от температуры [c.121]

В испарителях с внутритрубным кипением температура по длине трубки от входа к выходу несколько понижается из-за гидравлического сопротивления потоку хладагента. В затопленных испарителях она также несколько изменяется в связи с влиянием статического столба жидкого хлада- [c.26]

В опытах применялись специальные электроды, посредством которых пропускался электрический ток через поток воды. Их форма и расположение определялись на основании специальных исследований, которые показали, что лучшей формой электродов является цилиндрический стержень, изолированный по всей его поверхности, за исключением торца. В процессе опытов было также установлено что на стабильность показаний прибора, измеряющего омическое сопротивление потока, оказывает влияние металл, из которого изготовлены электроды. Если применять обыкновенные стали или латунь, то они окисляются. В опытах хорошие результаты были получены при применении нержавеющей стали. Недостатком описываемого метода является то, что начальное значение омического сопротивления потока воды при отсутствии кавитации не является постоянным, так как на его величину оказывает влияние не только наличие кавитационных пузырьков, но и температура воды, ее состав, степень загрязненности. Чтобы исключить влияние этих побочных факторов, был разработан прибор, основанный на дифференциальной схеме замера, при которой применяется еще одна пара электродов, помещаемая в специальном отводе от основного потока, в котором при всех режимах работы гидромашины кавитация отсутствует. [c.238]

Вязкость жидкости непосредственно влияет на гидравлическое сопротивление потоков в зазорах. Чем больше вязкость, тем меньше утечки через зазоры и тем выше т]о. Отсюда выясняется влияние температуры жидкости на объемный коэффициент ротационного насоса г о понижается с повышением температуры жидкости. Средние значения т]о для разных типов насосов приведены в 12-1. [c.243]

В ряде случаев влияния поверхностного сопротивления можно избежать. При некоторых условиях вблизи границы раздела фаз в жидкостях возможно самопроизвольное возникновение конвективных потоков, приводящее к значительному повыщению коэффициентов массоотдачи (от 3 до 10 раз). Это объясняется появлением на межфазной границе локальных градиентов поверхностного натяжения, зависящего от температуры или концентрации переносимого вещества. Такое явление (поверхностная или межфазная турбулентность), называемое также эффектом Марангони, обусловлено потерей системой гидродинамической устойчивости. Межфазная поверхность стремится перейти к состоянию с минимумом поверхностной энергии, в результате чего расширяется область с низким коэффициентом поверхностного натяжения а. Заметим, что межфазные поверхности могут терять свою устойчивость только, если при протекании массообменных или тепловых процессов происходит локальное изменение коэффициента поверхностного натяжения а так, что он убывает с ростом температуры или концентрации. В противоположном случае (или, например, противоположном направлении переноса) межфазная неустойчивость, как правило, не возникает. Этот факт подтверждают экспериментальные и теоретические исследования скоростей абсорбции и десорбции слаборастворимых газов водой [43]. [c.352]

Здесь Дц, — сопротивление нагретой нити Е — падение напряжения на нити датчика I — длина вытравленной части нити Волластона (платиновая жилка в медной рубашке) А — коэффициент теплопроводности ДТ = (Тц, — Те) — перегрев нити относительно температуры потока Те Т — температура набегающего потока и стенки соответственно. Влияние температуры потока на значение Nu учитывается температурным фактором (Тт/Те) . [c.248]

В формуле (70) величина постоянной С зависит от направления теплового потока. В обычном промышленном теплообменном оборудовании ламинарный режим течения имеет место только в случае применения весьма вязких жидкостей. Вязкость таких жидкостей обычно сильно зависит от температуры. Вследствие этого в случае охлаждения слой жидкости, примыкающий к стенке и имеющий более низкую температуру, будет значительно более вязким и значительно более толстым, чем при нагреве, когда именно этот слой имеет наиболее высокую температуру. Следует иметь в виду, что примыкающий в стенке слой жидкости оказывает определяющее влияние на величину термического сопротивления, так как в непосредственной близости к стенке теплопередача может совершаться только благодаря теплопроводности. [c.57]

Сопротивление теплопередаче из ядра потока к внешней поверхности катализатора, как будет показано в разделе III.5, оказывает на скорость процесса гораздо большее влияние, чем внешнее сопротивление массопередаче. Мы пока не будем обсуждать этого вопроса и зададим граничное условие для температуры на внешней поверхности зерна в форме, не учитывающей внешнего теплового сопротивления [c.125]

Из уравнений (VII.41), (VII.42) следует, что изменение объема потока под влиянием изменения температуры и роста гидравлического сопротивления выражается уравнением [c.290]

Наиболее опасны аварии резервуаров, возникающие в результате разрушения днищ. На поверхности днищ в результате флотационных процессов скапливаются глиноземы и кремнеземы, а также осадки парафинов. Наличие на днище неравномерно распределенных донных осадков, имеющих различную плотность и удельное сопротивление, а также способствующих возникновению неравномерного температурного поля, приводит к образованию на поверхности металла интенсивных коррозионных макропар. Особенно коррозионное разрушение усиливается в сероводородсодержащих средах, когда от внутренней поверхности крыши отслаиваются и падают на днище сульфиды железа. Образование и выпадение в осадок сульфида железа в значительной мере зависят от изменения температуры ускоряются с повышением температуры среды в резервуарах от 10 до 60 °С. Так, в головном товарном парке Коробковского НГДУ днища резервуаров для сбора нефти после дегидратации выходят из строя из-за сквозных поражений, заменяются новыми через 2—3 года их эксплуатации. Локальные разрушения днищ были обнаружены также вблизи приемного патрубка развитие их связано с влиянием интенсивного абразивного изнашивания вследствие турбулизации потока у дна резервуара. Наиболее значительно корродируют сварные швы, особенно выполненные вручную. [c.149]

Кроме термического сопротивления контакта на тепловой поток через поршневое кольцо существенное влияние оказывает осевое перемещение кольца в поршневой канавке, вследствие чего возможен преимущественный теплоотвод от верхней кромки на нижнюю. В случае контакта поршневого кольца с верхней кромкой канавки тепловой поток через поршневое кольцо из-за разности температур значительно увеличится. Зная силы, действующие на кольцо, можно учесть влияние осевого перемещения кольца, так как его положение определится знаком результирующей силы F = Fp + Ftp + F . [c.162]

Теплоотдача и сопротивление волнообразных каналов. В работе [11 приведены результаты исследования теплоотдачи и сопротивления волнообразных каналов, ширина которых менялась за счет изменения толщины прокладок от 3 до 7 мм. Кривизна волнообразных каналов была постоянной. Результаты опытов приведены на рис. 1-22. Коэффициент теплоотдачи, входящий в критерий Нуссельта, подсчитывался для плоской поверхности без учета волнистости листа. За характерный размер в числах Ни и Не был принят наружный размер двуугольной трубки й = + 28. В опытных пакетах он был равен = 14 мм. Физические параметры относились к средней температуре потока. Как видно из графика, влияние увеличения ширины канала на коэффициент теплоотдачи незначительно при увеличении ширины канала с 3 до 7 мм коэффициент теплоотдачи возрос всего лишь на 10—15%. [c.30]

Они показывают, что влияние критерия -у- на сопротивление невелико, а на теплообмен можно его влияние счи-тать даже малым. Того же эффекта можно ожидать и в случае газодинамических течений, так как для них также верны соотношения (39,1) — (39,3), принятые в теории Нуссельта, и отличие теоретических выводов для газодинамических потоков будет связано только с невыполнением гипотезы подобия температурных и скоростных полей. Для газодинамических потоков ближе к действительности будет предположение о подобии полей температур торможения и скоростных. Основываясь на этом соображении, Гухман и Илюхин [23] используют непосредственно соотношения теории Нуссельта для коэффициентов сопротивления и теплообмена, относя в них, однако, физические величины среды — плотности, вязкости и теплопроводности — вместо действительной температуры к некоторой фиктивной —температуре торможения. Такая трактовка соотношений Нуссельта может быть приближенно правильной лишь при выполнении условия [c.175]

Перепад давления в колонке обусловлен сопротивлением насадки потоку паров. Флегмовая жидкость также оказывает сопротивление парам это сопротивление увеличивается с увеличением пропускной способности колонки. Таким образом, давление в перегонной колбе всегда бывает несколько выше, чем давление в головке ректификационной колонны. Вследствие этого по мере прохождения через колонку изменяется объем паров и их скорость. Как показывает практика, такие изменения отрицательно сказываются на качестве перегонки. По этой причине всегда предпочитают колонки с возможно меньшим перепадом давления. Особенно сильно отрицательное влияние перепада давления сказывается при перегонке в вакууме, так как колонки со значительным перепадом давления при этом легко захлебываются. Перепад давления сопровождается перепадом температур, поэтому при перегонке на колонке с большим перепадом давления перегонную колбу приходится сильно перегревать. [c.228]

Из параметров газового потока наибольшее влияние на осаждение оказывают влажность и температура. Со снижением температуры уменьшается вязкость газов, вследствие чего они оказывают меньшее сопротивление перемещению взвешенной частицы к электроду (см.раздел 1.2.10). С понижением температуры растет устойчивость коронного разряда, что позволяет работать при более высокой напряженности электрического поля. Кроме того, с охлаждением обрабатываемого потока растет его относительная влажность, что ведет к понижению УЭС частиц вследствие их увлажнения. [c.269]

Частицы окислов металлов приводят к потерям вследствие рассогласования фаз по скоростям и температурам. Эти вопросы широко рассмотрены в литературе на моделях различного уровня сложности. В недавней работе [34] проведено исследование влияния размера частиц оксида алюминия и полноты их сгорания. Обычно предполагается, что частицы имеют сферическую форму, известный размер и равномерно прогреты, а их суммарный объем в потоке пренебрежимо мал. Взаимодействие между частицами не учитывается полная масса и энергия в системе принимаются постоянными считается, что тепловая энергия передается только конвекцией. Внешними силами, за исключением давления газа и сопротивления частиц, пренебрегают. [c.116]

Установки. Продувочные газы таких циклических процессов, как синтез аммиака и переработка нефти, содержат жидкости в дисперсном состоянии, поэтому обычно В промышленных установках выделения водорода обязательно предусматривается стадия подготовки газа перед подачей в мембранные аппараты. Температуру процесса поддерживают такой, чтобы, с одной стороны, не допустить конденсацию паров воды на поверхности мембран, а с другой — увеличить скорость массопереноса водорода через мембрану. По мере обеднения исходной смеси водородом увеличивается парциальное давление углеводородов в газе, создаются условия для конденсации части углеводородов на поверхности мембран и, как следствие, увеличивается общее сопротивление процессу переноса. Во избежание этого процесс необходимо проводить при температуре на 10—11° С выше точки росы обедненного водородом газового потока. Однако, на самом деле, выгодно поддерживать более высокую температуру, так как это увеличивает производительность установки (повышением коэффициента скорости массопереноса через мембрану). Влияние температуры на скорость переноса водорода через полимерную мембрану (на примере асимметричной ацетатцеллю-лозной мембраны) представлено на рис. 8.1 [32]. [c.273]

Отсутствие зериистого материала в капилляре устраняет вредное влияние вихревой диффузии на размывание хроматографических полос. Кроме того, значительно уменьшается сопротивление потоку газа-носителя и устраняется возможность разложения жидкой фазы при повышении температуры вследствие каталитической активности носителя — зернистого материала. Каталитической [c.116]

Значительно более удобными являются индикаторы скорости тготока реометры и ротаметры. Простейшим прибором для измерения скорости потока жидкости может служить обращенный реометр (рис. 15). Такой прибор может быть легко изготовлен из стекла в любой лаборатории. Применение сменных капилляров позволяет пользоваться прибором в широком. диапазоне скоростей, кроме того, он не требует заполнения его специальной измерительной жидкостью, так как последней является сама жидкость потока. Разность уровней жидкости в коленах реометра зависит от скорости ее потока, а также от величины сопротивления капилляра (его диаметра и длины) и плотности жидкости. Поэтому для каждой жидкости, применяемой при хроматографировании, и для каждого капилляра реометр должен быть предварительно откалиброван. Чтобы устранить влияние температуры на плотность жидкости, реометр требуется термостатировать. Устанавливается реометр на пути жидкости между напорным сосудом и колонкой. [c.34]

До сих пор все рассуждения относились к внешнему охлаждешда, однако смысл их сохраняется и для внутреннего, при котором потери давления значительно меньше. Если бы формы каналов внутри компрессора сохранялись неизменными, то потери давления, в первом приближении, равнялись бы нулю. Практически же для лучшего охлаждения предусматривается возможно большее число нанравляю-ш,их лопаток для того, чтобы увеличить охлаждающую поверхность внутри компрессора, что увеличивает сопротивление потоку, а следовательно увеличивает величину потерь давления. Вследствие этого влияние последней величины в уравнении (196) сравнительно мало, что относится также и ко второй величине, если охлаждают после каждой ступени. Но первая величина в этом случае довольно большая, потому что возможное понижение температуры при данной поверхности охлаждения является ограниченным. [c.137]

Обычно течение жидкости (газа) между трубками сопровождается теплообменом. Значит, поверхность имеет температуру, отличную от средней температуры жидкости, проходящей между трубками. Влияние температуры стенок на сопротивление потоку жидкости учитывается по методу Зидера [39] (применяемому также для случая течения внутри труб). С помощью этого метода вычисляется коэффициент Яиз, отвечающий температуре потока. Затем действительный коэффициент К определяется из уравнения [c.98]

Это уравнение описывает процесс теплоотдачи при нагревании жидкости (газа), когда показатель степени при числе Прандтля равен 0,4, и охлаждении жидкости (газа), когда показатель степени равен 0,3. По-видимому, это различие является результатом влияния температуры на вязкость ламинарного подслоя. Уравнение (25. 30) показывает, что толш ина этого слоя пропорциональна вязкости жидкости (газа). Из двух систем с турбулентным потоком одной и той же жидкости (газа) при одинаковой температуре нагреваемая система будет иметь более высокую температуру в ламинарном подслое, чем охлаждаемая. Следовательно, подслой жидкости в нагреваемой системе будет тоньше, а коэффициент теплоотдачи выше, чем в охлаждаемой системе. Так как число Прандтля для большинства жидкостей больше 1, то повышение показателя степени в уравнении (26. 4) приводит к увеличению а. Для большинства газов число Прандтля близко к единице и мало зависит от температуры, так что величина показателя степени при Рг не играет большой роли. Это положение можно объяснить тем, что вязкость и теплопроводность газов возрастают с почти одинаковой скоростью с увеличением температуры, поэтому термическое сопротивление подслоя остается практически постоянным. [c.351]

Влияние температурного профиля на гидравлическое сопротивление катализаторнохх) слоя сравнительно слабое, и расчет можно вести без учета градиента, приняв по всему слою среднюю или конечную температуру потока. Ошибка в расчете Р не превысит Ъ%. [c.209]

В гидравлических и пнеиматических линиях вместо емкости, индуктивного и активного сопротивлений алектрической цепи рассматривается соответственно сжимаемость, инерция рабочей среды и гидравлическое сопротивлгние линии. Утечки среды в линиях со сплошными стенками, естественно, отсутствуют, и наличие в формуле (10.136) величины обусловлено тем, что возникающее в нестационарном потоке перераспределение температур по сечению линии оказывает влияние на диссипацию энергии и изменение плотности среды при изменении давления. [c.288]

На основе анализа повреждений трубной системы, обнаруженных в период полной разборки двухходового подогревателя, сделан вывод о преимущественном влиянии на разрушение латунных трубок из Л68 высокой температуры питательной воды в зоне охлаждения пара и на участках трубок зоны конденсации, омываемых паром после охладителя [1]. В зону охлаждения пара поступает вода с расчетной температурой всего на 5 °С меньше температуры насыщения. Разрушение трубок ускоряется вследствие возникновения пульсаций температуры в зоне начала закипания. Уменьшение скорости питательной воды при переходе на двухходовой поток сказывается на увеличении срока службы латунных трубок поверхности нагрева зоны конденсации, так как значительно уменьшаются местные сопротивления и возможность вскипания питательной воды, но надежная эксплуатация трубок зоны охлаждения пара при этом не обеспечивается. В связи с тем что латунные трубные элементы в зоне охладителя пара ПНД (последних по ходу питательной воды) быстро выходят из строя, необходимо их изготавливать из нержавеющей стали 12Х18Н10Т (12,5 % общего количества трубок подогревателя). [c.195]

Возвращаясь к расчету времени пребывания капель в топочном объеме, необходимо учитывать, что нераздробленные относительно крупные капли, находясь в восходящем потоке газа, будут перемещаться в топке со скоростью, значительно меньшей скорости газового потока и равной разности между скоростью газового потока и равновесной скоростью падения капель (скоростью витания). Таким образом, время пребывания капель в реакционном объеме окажется тем больше, чем больше размер капель. Это подтверждается результатами сопоставления равновесной скорости падения капель в газе соответствующего состава и температуры со скоростью движения продуктов сгорания мазута в топке. Следует заметить, что равновесная скорость движения горящих капель может быть определена лишь приближенно, поскольку в настоящее время влияние тепло- и массообмена на аэродинамическое сопротивление движущихся тел изучено недостаточно. Известно лишь, что это влияние проявляется слабо [Л. 3-67]. [c.144]

Практическое постоянство теплового потока через стенку плавильной камеры при изменении количества расплавляемого материала показывает, что толщина гар-.чиссажа, а следовательно, и термическое сопротивление его изменяются незначительно. Изменение окончательной температуры перегрева расплава не оказывает заметного влияния на тепловосприятие стенки, по-видимому, потому, что шлаковая пленка имеет переменную по высоте камеры температуру. [c.189]

Увеличение гидродинамического сопротивления горящих частиц и зависимость Сх от Не при Не до 9000 можно объяснить влиянием сил вязкости в пристеночной области газового потока у горящей поверхности частиц, превышающих в десятки раз вязкость газов при нормальных условиях. Это подтверждается экспериментальными исследованиями Аптера и Чуханова по изучению влияния экзо- и эндотермических реакций на характер движения твердых реагирующих частиц в жидкостях [15—16] и однозначной зависимостью между постоянным коэффициентом в уравнении (4) и температурой среды, найденной Ремени [17]. [c.22]

В ходе экспериментальной работы, приведшей к результатам, обоб- eнным в гл. 10, была установле-а возможность получения в общем виде основных зависимостей, характеризующих теплоотдачу и гидравлическое сопротивление некоторых поверхностей сравнительно простой формы. Более того, для случаев движения потока внутри труб круглого и прямоугольного сечений получены аналитические решения. Таким образом, продуманно комбинируя аналитические решения с обобщением экспериментальных данных, можно с достаточной полнотой охарактеризовать теплоотдачу и сопротивление при течении газа внутри труб круглого и прямоугольного сечений при наличии внезапных сужений на входе, включая влияние длины трубы, способ подвода тепла и изменение свойств жидкости, зависящих от температуры. Кроме того, на основе большого количества экспериментальных данных, полученных при поперечном обтекании шахматных пучков круглых труб, возможно обобщенное представление зависимостей для поверхностей с такой геометрией, которые применимы к шахматным пучкам с геометрическими характеристиками, отличными от исследованных. [c.99]

Уравнение энергии пограничного слоя внешне выглядит совершенно так же, как и уравнение количества движения пограничного слоя. Однако имеется два существенных отличия. В уравнении энергии (7-5) величины и и у должны рассматриваться как известные параметры, определяемые из решений уравнений движения. Соответственно уравнение энергии пограничного слоя есть линейное уравиение относительно температуры, что с математической точки зрения значительно упрощает задачу получения решений этого уравнения, поскольку здесь применим принцип суперпозиции. Это означает, что как только некоторое число решений этого уравнения становится известно, новые решения легко получить добавлением или вычитаннем любого из известных решений. Другое отличие между двумя уравнениями связано с тем фактом, что член, соответствующий градиенту давления, не содержится в уравнении энергии. Исходя из этого, можно предположить и это будет подтверждено позже, что влияние на теплообмен изменений давления вдоль поверхности меньше, чем на такие параметры потока, как лобовое сопротивление. [c.218]

Калинин Э.К., Ярхо С. А. О влиянии неизотермичности на коэффициент гидравлического сопротивления нри турбулентном движении воды в трубах с искусственной турбулизацией потока // Теплофизика высоких температур. 1966. Т. 4. №5. С. 736-738. [c.646]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология