Температура потока, измерение

Распределение скорости измерялось при температуре потока 15 25°С с помощью термоанемометра постоянной температуры Термосистем-1050 . Сенсором служил датчик с вольфрамовой нитью длиной 1,7 мм и диаметром 3,8 10" мм. Постоянная составляющая сигнала термоанемометра, соответствующая средней скорости турбулентного потока, измерялась вольтметром Термосистем-1076 со временем осреднения т = 1,0 с. Погрешность измерения скорости потока зависела от качества тарировки сенсора и от стабильности температуры потока в стенде в процессе измерения и для скоростей 0,53,0 м/с не превышала 5%. [c.7]

Неопределенность значений параметров модели, найденных на основе экспериментальных данных, зависит от методики и точностных характеристик измерительных средств. Основными источниками погрешности являются неполное соответствие реального лабораторного прибора принятой его математической модели погрешности вычислений выходных параметров по результатам измерений погрешности поддержания режимных параметров (температур, потоков, состава и т. п.) погрешности измерения концентраций, потоков, объемов, интервалов времени, свойств и т. д. [c.62]

Суммирование потоков в мольном измерении Суммирование потоков в весовом измерении Расчет температуры потока [c.75]

Для одного и того же слоя, упакованного для наглядности результатов заведомо неоднородно, сопоставим распределение скорости и температуры потока, замеренное по одному и тому же диаметру на выходе из слоя [6]. При измерении скорости слой продувался воздухом при нормальных условиях, при измерении температуры — смесью паров изобутилового спирта и воздуха, предварительно разогретой до температуры начала реакции. [c.49]

Главная функция градирни заключается в снижении температуры горячей воды до величины, определяемой соображениями целесообразности. Уменьшение температуры потока воды, проходящего через градирню, называется шириной зоны охлаждения. Охлаждение воды достигается частично за счет повышения температуры окружающего воздуха, а частично за счет испарения некоторой доли потока горячей воды. Соотношение между количеством тепла, затрачиваемого на увеличение температуры воздуха, и количеством тепла на испарение воды зависит от влажности воздуха, поступающего в градирню. Другой и, по-видимому, наиболее важной величиной, характеризующей работу градирни, является разность между температурой охлажденной воды и температурой воздуха на входе в градирню, измеренной по мокрому термометру. Эта последняя представляет собой ту минимальную температуру, до которой можно охладить воду в идеальной установке. Для каждой реально существующей градирни эта разность температур, известная под названием вы 0ты зоны охлаждения, изменяется в зависимости от температуры воздуха по мокрому термометру, скорости потока воды и тепловой нагрузки. [c.296]

Из рассмотренного следует, что температура вспышки, измеренная в открытом тигле, не может служить показателем пожарной опасности при оценке возможности образования горючей паровоздушной смеси в закрытом технологическом аппарате с темным нефтепродуктом. При нагревании такого нефтепродукта в открытом тигле содержащиеся в нем легколетучие компоненты переходят в окружающую атмосферу, где быстро рассеиваются интенсивными восходящими потоками воздуха. На практике при хране-, НИИ мазутов в закрытом резервуаре выделяющиеся пары посте- [c.65]

Сетчатые и сферические насадки, сведения о которых обобщены в гл. 7, исследовались на установке, существенно отличающейся от ранее описанной. Характер насадочных поверхностей определяет необходимость применения при их исследовании метода нестационарного режима. Для матричных поверхностей, составленных из сеток с мелкими ячейками, нецелесообразно производить непосредственное измерение температуры поверхности насадки. Поэтому насадка нагревалась до определенной температуры потоком горячего воздуха, после чего производилось быстрое переключение на холодное дутье и фиксировалось изменение во времени температуры воздуха, проходящего через насадку. Коэффициент теплоотдачи поверхности определялся по величине максимального наклона кривой температура — время, как это описано в [Л. 4]. [c.110]

При измерениях в газовых потоках температуру нити поддерживают на уровне для устранения влияния небольших колебаний температуры потока t. [c.413]

Вероятно, наиболее подробно исследованной конфигурацией, около которой создается смешанно-конвективное внешнее течение, является горизонтальный цилиндр. Это обусловлено в основном широким применением проволочных и пленочных термоанемометров. При измерении низких скоростей жидкости нагретыми датчиками влияние естественной конвекции становится существенным. При использовании термоанемометра постоянной температуры проволочный или пленочный чувствительный элемент должен иметь определенную температуру, превышающую температуру потока жидкости, скорость которого необходимо измерить. Если скорость потока велика, влиянием выталкиваю- [c.598]

В данном случае, однако, в отличие от дозвуковых потоков измерение статического и динамического давлений Рц и Р позволяет определить лишь число М , а не скорость Для определения VI надо еще найти скорость звука а , что приводит к необходимости измерения температуры набегающего потока (см. (33,4)). [c.216]

Измерение температуры потока сопряжено с еще большими трудностями, обсуждение которых можно привести лишь на основе теории теплообмена тела с омывающим его потоком, излагаемой далее, в последующих главах. Здесь же мы только отметим, что тело с тупым концом (рис. 19) при отсутствии теплообмена с окружающей средой будет иметь в точке А температуру Т , которая 11 может быть измерена специально вмонтированной в этой точке термопарой или термометром сопротивления. По этой температуре можно рассчитать и температуру потока при помощи формул (48,3), (48,5) и (48,9), если известно число М . [c.217]

Таким образом, в газодинамических потоках измерение скорости VI и температуры потока нельзя произвести раздельно. Они должны определяться в эксперименте совместно путем измерения статического и динамического давлений Рд Я1 и температуры торможения или какой-либо иной, по которой можно было рассчитать на основе теории теплообмена температуру потока Г . [c.217]

В более точной теории газодинамического теплообмена коэффициент теплоотдачи следует относить не к температуре адиабатического торможения, как обычно делается в настоящее время, а к температуре (62,4) и (62,4а), которая зависит от величины коэффициента восстановления (62,5). Надежные теоретические соотношения для этой величины, хорошо подтверждаемые экспериментом, не только важны для теории теплообмена, но и также для создания по возможности наиболее точных методов измерения температуры в газодинамических потоках. Тогда по данным измерения равновесной температуры Гц, и величине г, определяемой по соотношениям теории, при помощи (62,5) можно было бы определить температуру потока в данном месте, зная величину местной скорости. [c.296]

Состояние газового потока определяется скоростью и двумя параметрами состояния. Легче всего измерить давление и температуру при этом следует различать два состояния. В первом случае давление и температура измеряются приборами, которые движутся вместе с газом. Такое состояние называется статическим и определяется статическим давлением Pst и статической температурой. Важность статического состояния следует из того факта, что, за исключением крайних случаев, для наблюдателя, движущегося вдоль с потоком, газ в небольшой области ведет себя так же, как и газ в состоянии покоя и равновесия. Это означает, что, например, плотность в потоке может быть вычислена из уравнения состояния, используя статическое давление и температуру. Вязкость, теплоемкость и теплопроводность являются также функциями статического давления и температуры. Статическое давление можно измерять через небольшое отверстие в стенке, параллельной направлению потока. Измерение статической температуры — более трудная задача. В настоящее время не имеется еще простого прибора для измерения этой величины [Л. 146]. [c.328]

Современные спектрометры, как правило, оборудованы датчиками с возможностью варьирования температуры в диапазоне от —170 до -(-200°С- Для проведения этих измерений азот, охлажденный в проточной камере, охлаждаемой жидким азотом, или нагретый с помощью электрической печи, подается в датчик. Температура потока газа проверяется с помощью термопары и регулируется автоматически. Другая система охлаждения для низкотемпературных измерений основана на использовании газового потока испаряющегося жидкого азота, охлаждающего образец. В этом случае температура изменяется с помощью варьирования потока газа. Сравнительно недавно предложена методика, в которой использованы возможности эффекта Джоуля — Томпсона. Охлаждение в данном случае осуществляется с помощью внезапного расширения газа, находящегося под давлением. Теплообменник, где газ предварительно (до расширения) охлаждается с помощью газа, уходящего из камеры, допускает возможность понижения температуры вплоть до —100 °С. [c.76]

Неоднородное поле температур в рабочем объеме камеры высокого давления в камере синтеза определяет интенсивные тепловые потоки по электродам термопары, искажающие температуру в месте установки спая датчика. Оценить соответствующую погрешность измерения, имеющую систематический характер, позволяет изучение распределения температуры по длине термоэлектрода. Оценки, полученные таким образом, при давлении 3,7— 4 ГПа (рис. 108) показывают, что с увеличением реакционного объема камеры, уменьшением сечения электродов и теплопроводности их материала погрешность снижается. С повышением температуры ошибка измерения растет. [c.326]

Если объем газового потока измерен при температуре и давлении на входе в реактор, то величина объемной скорости определится из выражения [c.451]

Термометры сопротивления, выполненные из полупроводников и называемые термисторами, в последнее время начали применять для измерения температуры потока. [c.55]

Метод электротепловой аналогии заключается в том, что исследование переноса теплоты заменяется более простым в экспериментальном отнощении исследованием распространения электричества в геометрически подобной модели рассматриваемого тела. При этом электрическое напряжение соответствует разности температур, сила электрического тока — потоку теплоты, а электрическое сопротивление — термическому сопротивлению. Применяются два вида моделей с сосредоточенными и распределенными параметрами. Модели изготовляются из материала с непрерывной проводимостью (электропроводной бумаги, жидкого электролита и т. д.) или в виде сеток, узлы которых воспроизводят свойства моделируемого объекта. Условия на границах моделируются с помощью электродов, прикрепленных к наружным кромкам модели. К электродам подводится электрическое напряжение. Электрическое напряжение в некоторой точке модели отвечает температуре в сходственной точке моделируемого объекта. С помощью чувствительного зонда определяется положение эквипотенциальных линий, соответствующее изотермическим поверхностям в теплопроводном теле. По известному положению изотерм можно рассчитать тепловой поток, пользуясь формулой д = %М1Ап, где Д/ — разность температур, соответствующая измеренной разности электрических потенциалов, я Ап — расстояние по нормали между эквипотенц-иальными линиями. [c.289]

Область применения термопар весьма широка. Термопары применяют для измерения температуры деталей и их поверхностей, а также температуры потока жидкостей и газов. [c.56]

До настоящего времени некоторые исследователи ограничивались измерением температуры потока до и после слоя, предполагая, что Теплообмен между средой и частицами происходит во всем объеме слоя. Другие авторы оценивали изменение температуры среды по мере прохождения ее через слой и установили, что теплообмен в основном завершается на определенной высоте кипящего слоя. Большинство исследователей принимали температуру частиц равной температуре среды на вьт-ходе из слоя, что во многих случаях оправдывалось интенсивным перемешиванием частиц в слое. [c.39]

В нестационарных методах коэффициент теплоотдачи является функцией температуры стенки модели, температуры потока (адиабатической температуры) и времени. Если температуры потока известны, то задача измерения коэффициента теплоотдачи существенно упрощается. Рассмотрим некоторые нестационарные методы. [c.41]

В начале опыта с помощью термометров сопротивления Ти Т2 и Гд измеряют температуру потока пара при отключенном нагревателе Н затем нагревателю сообщается измеренное количество энергии, и после достижения теплового равновесия повторно измеряется температура термометрами Ти Гг и Гд. Незначительные колебания в скорости потока вызывают изменения температуры в пределах [c.46]

Для выявления эффективности работы подогревателя определялся расход крекинг-остатка по числу двойных ходов поршня насоса (при помощи суммирующего счетчика) и длине хода. Температура крекинг-остатка на входе и выходе из подогревателей измерялась нормальными термометрами и хромель-копелевыми термопарами, горячий спай которых находился в потоке. Расход пара на подогреватель определялся по количеству конденсата при помощи мерных баков 6 (см. рис. 3. 40). Тепловые потери в подогревателе определялись по температуре изоляции, измеренной поверхностной термопарой. Все остальные величины измерялись обычным методом. [c.182]

Рис. 4.50. Микротермопара для измерения температуры Т потока в вязком подслое турбулентного пограничного слоя (а) и типичное распределение температуры газа в пограничном слое в непосредственной близости от стенки при числе Рейнольдса Ре = 525 (б) 1 — значения температуры потока, измеренные с помощью микротермопары 2 —значение температуры стенки, измеренное с помощью пленочного термометра сопротивления, установленного на обтекаемой поверхности

В уравнении (ХУШ, 23) принимается, что объем газа измерен при нормальных условиях, т. е. нри 0° и 760 мм рт. ст. Если объем газового потока измерен при температуре и давлении на входе в реактор, то величина объемной скорости определится из выражения [c.504]

Обычно рекомендуется поддерживать температуру проявителя равной 20°С. Погрешности измерения не увеличиваются, если температура проявителя отлична от указанной, но заключена в пределах 18—24°С, и поддерживается постоянной в ходе процесса проявления спектральных пластинок, использованных для одной серии анализов. При выборе температуры проявителя нужно, однако, учитывать, что рост температуры сопровождается увеличением вуали и зернистости фотоэмульсий, а также изменением величины у, причем в определенных пределах почти линейно с температурой. При температурах ниже 18°С процесс проявления заметно замедляется и даже может практически прекратиться. Поэтому изменение температуры проявителя в процессе проявления может приводить к погрешностям анализа. Эти погрешности можно устранить использованием кювет из пластика (или из нержавеющей хромоникелевой стали), предварительно нагретых до соответствующей температуры потоком воды. Более того, целесообразно держать проявитель в термостате при заданной температуре, а во время процесса проявления кювету с проявителем закрывать крышкой. Это необходимо делать в том случае, если температура темной комнаты значительно отличается от температуры проявителя. [c.10]

Если — время выхода пика (общее время, за исключением мертвого ), иг — скорость потока, измеренная при температуре колонки, и — скорость потока, измеренная при температуре расходомера <3, тогда [c.112]

Более высокие значения выхода оксидов азота получают либо при повышенип давления [7], либо при неравновесных условиях. Это подтверждается в ходе экспериментов при сильных пористом 5] или радиальном [6] вдувах газов в разрядную камеру электродуговых сильноточных (500—1000 А) нагревателей, когда на выходе из анода струя имеет неравновесное состояние, т. е. температура электронов в 2—5 раз превышает среднемассовую температуру потока. Измерения показали, что при среднемассовых температурах газа перед закалочной камерой 1750—2000 К и атмосферном давлении выход оксидов азота достигает 3,5 %. Это в 5—7 раз выше равновесных значений. Учитывая, что при таких температурах кпд электродугового подогревателя более 95 %, следует ожидать, что неравновесный процесс вполне пригоден для внедрения в промышленность. Температура газов после закалки падает до 900—1000 К, т. е. при установке керамических теплообменников из карбида или нитрида кремния либо из жаропрочных металлов можно без потери температурного потенциала получить водяной пар с параметрами, пригодными для современной турбины. [c.152]

Измерение расходов газовых и жидких потоков в основном производили ротаметрами РС-5 и РС-7 с использованием фадуировочных графиков, прилагаемых к паспортам. При больших расходах и давлениях использовали мембранные диф-манометры ДМПК-100 в комплекте с нормальными диафрагмами, показания которых регистрировали на вторичном приборе ПВ-4Э. Точность измерений была не ниже 5%. Измерение температур потоков осуществляли хромель-капелевыми [c.23]

Тепловые балансы. Вероятно, наиболее эффективным способом анализа экспериментальных данных по теплообмену является метод теплового баланса, согласно которому проводится сравнение количеств тепла, отдаваемого горячим теплоносителем и поглощаемого холодным теплоносителем. Разность этих двух величин можно сопоставить с расчетными тепловыми потерями. Если, как это часто и бывает, указанная разность не соответствует тепловым потерям, то ошибку следует связывать с неточным измерением или скорости потока, или разности температур потока теплоносителя. Поэтому целесоэбразно использовать как можно более точные приборы для измерения этих параметров. Различные температуры и изменения температуры для надежности можно сопоставлять между собой. Необходимо проанализировать, в какой мере изменение температурного уровня или скорости потока скажется на нарушении теплового баланса. Существенными факторами могут быть условия эксперимента и характер приближения к экспериментальной точке (с увеличением или уменьшением скорости течения, повышением или понижением температуры и т. п.) Нельзя указать для этого какие-то общие правила выбора оптималь- [c.320]

Включение в работу и эксплуатация многокамерной печи имеют особенности, связанные с ее конструкцией. Перед розжигом форсунок необходимо продуть камеры печи воздухом. Для этого открывают регистры у форсунок и в зависимости от разрежения продувают камеры печей в течение Ъ мин при давлении 15 мм вод. ст. или в течение 30 мин при разряженрш 5 мм вод. ст., а затем разжигают пилотные газовые форсунки. Рабочие форсунки разжигают от пилотных. Жидкое топливо распыляется паром, давление которого доллсно быть на 0,05 МПа выше давления топлива. В период эксплуатации печи должны быть включены в работу все приборы КРШиА, сигнализации и блокировки. Скорость повышения температуры потоков на выходе из печи не должна превышать 20 С в час. Измерение температуры на выходе из каждого змеевика, а также температуры стенок труб поверхностными термопарами позволяет контролировать их равномерную загрузку. Превышение допустимой температуры стенок труб (430 С) приво- [c.244]

Для контроля степени прогрева головок коксовых камер си-Ьтематически измеряют температуру в крайних вертикалах Температуру в регенераторах измеряют, направляя оптиче ский пирометр через глазки на центральную разделительную перегородку Температуру в них измеряют при отоплении коксовым газом на восходящем, при отоплении доменным газом на нисходящем потоке Измерения начинают от кантовочного помещения через 5 мин после кантовки [c.154]

Для измерения температуры пленки применялась передвижная термопара с такой же характеристикой. Для установки этой термопары на трубе было сконструировано специальное приспособление. Термопара вводилась в поток в кормовой части его и устанавливалась таким образом, чтобы не было искажения характера течения пленки в точке замера температуры. Для измерения теплоэлектродвижущей силы термопар применялась компенсационная схема с лабораторным высокоомным потенциометром постоянного тока типа ППТВ-1. Холодный спай, общий для всех термопар, был помещен в сосуд Дьюара, заполненный тающим льдом. Таким образом, температура холодного спая 0°С поддерживалась постоянной. Зеркальный гальванометр использовался как нуль-прибор. [c.28]

Определение коэффициента теплоотдачи по безразмерному времени Роо. Время т,,, по которому рассчитывается Гоо = атд/б , определяется но опытной кривой (рис. И). Имеется однозначная зависимость В = / (Роо) (30), пользуясь которой определяется величина критерия В1. Эта зависимость представлена в таблице. Таким образом, для измерения коэффициента теплоотдачи достаточно найти из опыта время Используя результаты того же опыта, можно определить температуру потока (адиабатическую температуру). Для этого на опытной кривой (рис. 11) берем дополнительную точку в области за точкой А и рассчитываем комплекс Ч В (Ро — Роо). Уравнение (34) позволяет найтн безразмерную температуру 0, через которую легко вычислить ( ад) [c.43]

Неисправленный удерживаемый объем можно найти проще, умножив время удерживания на скорость потока. Применение этой величины исключает вышеприведенный пункт 1. Пункты 2 и 3 также можно не принимать во внимание вследствие установления определенного давления и температуры при измерении газового потока. Джеймс и Мартин вначале пришли- к выводу, что скорость потока следует измерять при температуре колонки и давлении на выходе. Однако, если авторы, использующие удерживаемые объе лы, не могли этого сделать, они, очевидно, брали данные, полученные при температуре и давлении газового счетчика. [c.13]

Поправки на давление и температуру. Как З казывалось выше, полученные значения V были исправлены на перепад давления путем применения поправки к скорости потока. По причинам, указанным в выводах, целесообразно использовать величину и, т. е. скорость потока, измеренную при постоянной температуре, поскольку и эквивалентно ит1Т, если не считать постоянного множителя. [c.119]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология