Распределения температуры в турбулентных потоках

Распределение температур в слое определяется коэффициентом теплопроводности зернистого слоя, а теплоперенос от слоя к наружной среде — коэффициентом теплопередачи /(. В отличие от процесса переноса теплоты в -незаполненных трубах при турбулентном режиме течения, здесь сопротивление теплопереносу из ядра потока к стенке трубы нельзя принимать сосредоточенным лишь в пограничном слое. [c.127]

Большинство нефтяных и синтетических масел при обычных температурах и давлениях подчиняется закону Ньютона и относится к ньютоновским жидкостям. Вязкость определяет течение жидкости только в ламинарном потоке. При увеличении скорости ламинарный поток завихряется, послойный сдвиг разрушается. Переход от ламинарного к турбулентному потоку определяется критическим значением числа Рейнольдса Ре= = бус /т), где (1 — диаметр трубы или величина зазора. Распределение скоростей в ламинарном и турбулентном потоке заметно различается (рис. 5.12). В первом случае для вязкой жидкости устанавливается параболическое распределение скоростей с ярко выраженным максимумом у оси трубы. При турбулентном режиме скорости по сечению потока за счет его завихрения выравниваются. Отметим, что для пристенного слоя в цилиндрической трубе характерны значительные градиенты скоростей. Критическое значение Ке близко к 2500. Вследствие достаточно высокой вязкости масел и небольшой величины зазоров для смазочных масел, как правило, реализуется ламинарный поток. [c.267]

Допущение об активации единичного центра парообразования позволяет определить необходимый для начала кипения перегрев стенки относительно температуры насыщения и в том случае, когда известно распределение температуры в пристенном слое жидкости н жидкости при ее организованном движении в каналах. Например, в турбулентных потоках (как это показано на рис. 7.2, б) условия, соответствующие началу пузырькового кипения, определяются температурой стенки 7н.к1 или Гн.кг, причем Гн.к1 отвечает более высокой скорости движения потока. [c.216]

Распределение скорости измерялось при температуре потока 15 25°С с помощью термоанемометра постоянной температуры Термосистем-1050 . Сенсором служил датчик с вольфрамовой нитью длиной 1,7 мм и диаметром 3,8 10" мм. Постоянная составляющая сигнала термоанемометра, соответствующая средней скорости турбулентного потока, измерялась вольтметром Термосистем-1076 со временем осреднения т = 1,0 с. Погрешность измерения скорости потока зависела от качества тарировки сенсора и от стабильности температуры потока в стенде в процессе измерения и для скоростей 0,53,0 м/с не превышала 5%. [c.7]

Для расчета распределения температур, скоростей и концентраций в закрученном потоке используются уравнения движения, неразрывности, энергии и диффузии. Уравнения составляются в цилиндрической системе координат с азимутальной симметрией локальных параметров. При расчёте закрученных потоков используют интефальные методы, связанные с определением энергетических потерь, интенсивности тепло- и массообмена при турбулентном режиме [12], но с учетом особенностей распределения скоростей и давлений в радиальном направлении, возникающих под действием поля центробежных массовых сил. В закрученном потоке нарушаются многие исходные предпосылки в области пристенного течения, которые используются при построении интегральных методов расчета осевых течений в каналах. [c.15]

При работе гальванических ванн приходится часто сталкиваться с явлениями естественной конвекции. Естественная конвекция вызывается изменением плотности раствора при протекании электродного процесса. Изменение плотности связано с расходом реагирующего вещества, а также с неравномерным распределением температуры. Естественная конвекция возникает в условиях, если градиент плотности раствора направлен перпендикулярно к полю тяжести или так, что плотность возрастает вверх. Наиболее просто описывается естественная конвекция к гладкой пластинке, расположенной вертикально в поле тяжести. Значительно сложнее теоретически обработать естественную конвекцию при горизонтальном расположении электрода, когда вблизи поверхности могут возникать турбулентные вихревые потоки. Эффективная толщина диффузионного слоя при естественной конвекции к вертикальной пластинке выражается уравнением [c.167]

Берри с сотрудниками [58] завершил ряд статей по турбулентному массообмену исследованием соосного (коаксиального) пламени. Сразу же за направляющими перегородками воздух смешивался в трубе диаметром 100 мм с природным газом, поступавшим по центральной трубе диаметром 25 мм. Были проведены обширные исследования распределения температуры, концентрации и скорости при средних скоростях холодного потока 3, 7,6 и 15,2 м сек. Наблюдается некоторая асимметричность данных, обусловленная влиянием как подъемной силы, так и внецентренного расположения источника зажигания, который оказался необходимым для поддержания пламени. [c.333]

Чтобы ясно представить, чем определяется характер изменения профиля полей скоростей и температур, рассмотрим распределение некоторых параметров, характеризующих структуру потока. Для этого остановимся на выражениях для удельного теплового потока и касательного напряжения. Удельный- тепловой поток на единицу поверхности в турбулентном потоке [c.11]

Результаты этих двух работ хорошо согласуются с имеющимися экспериментальными данными по теплопередаче. Однако следует признать, что принятая форма профилей скорости и температуры не очень точна, особенно это касается степенной зависимости с показателем 1/7 в уравнениях (11.7.37) и (11.7.38). Вместо того чтобы делать предположения о форме распределения температуры и скорости поперек пограничного слоя, Като и др. [82] задавали профили касательных напряжений, теплового потока и коэффициента турбулентного переноса. Затем они решали уравнения и определяли профили температуры, ско рости и значения коэффициента теплопередачи. [c.79]

В работе [14] описывается экспериментальное и теоретическое исследование турбулентного конвективного течения, индуцированного источником подъемной силы в ограниченной области (см. рис. 14.7.1). Такой источник создает тепловую струю, которая поднимается и распространяется по потолку полости, что приводит к образованию устойчиво стратифицированного слоя, который со временем увеличивается по высоте. Как отмечалось в гл. 12, температура на оси струи снижается с увеличением высоты над источником. Температура в области, лежащей под верхним стратифицированным слоем, продолжает оставаться равной температуре в полости до возникновения конвекции. Температура в верхнем нагретом слое убывает по вертикали вниз от потолка полости к границе раздела между верхней и нижней областями. На рис. 14.7.1,6 приведена картина течения, на которой показаны боковое подсасывание в струю и направленное вниз движение нагретого верхнего слоя. На рис. 14.7.1, а показана примерная зависимость температуры (и соответствующей плотности жидкости) от вертикальной координаты х как в струе, так и в окружающей струю жидкости на достаточном удалении от нее. Местоположение границы раздела и распределение температур показано для двух моментов времени, и т, после начала подачи теплового потока Qo. [c.312]

Рис. 5.29. Распределение скоростей в турбулентном потоке ньютоновской жидкости (Ке=20 ООО, с(=25 мм, вода при температуре 20 °С)

Рассчитайте кривые распределения температур для гидравлических и термических стабилизированного ламинарного потока, протекающего через трубу с круглым поперечным сечением, для случая постоянного потока через стенку трубы и постоянной температуры стенки. При расчете примите, что скорость постоянна в поперечном сечении трубы. Вычислите критерии Нуссельта для обоих пограничных условий. Позже будет показано, что полученные результаты являются хорощим приближением к теплообмену в установившемся турбулентном потоке в трубе для жидкости с очень малыми значениями критерия Прандтля. [c.252]

Рис. 8-3. Кривая распределения температуры и скорости в турбулентном потоке с ламинарным подслоем.

Вертикальное перемещение происходит вследствие конвекционных потоков и турбулентных пульсаций в зависимости от структуры атмосферы т-состояния достигает определенной высоты. Эта высота зависит, прежде всего, от распределения температуры по высоте атмосферы (рис. 2.1). [c.30]

Охарактеризуйте распределение температур в ламинарном и турбулентном потоках. Что такое тепловой пограничный слой [c.317]

О распределении вероятностей квадрата разности температур в двух точках турбулентного потока. - Докл. АН СССР, т. 172, № 3, с. 554-557. [c.271]

Конвективный перенос теплоты описывается уравнением Фурье—Кирхгофа (1.143). Поскольку в это уравнение входит скорость жидкости, интенсивность конвективного переноса теплоты зависит от распределения скоростей в потоке жидкости, т. е. от гидродинамической обстановки. Последняя зависит от режима движения жидкости. Закономерности ламинарного движения выражают уравнения Навье — Стокса (1.142) и неразрывности (1.10), а закономерности турбулентного движения — уравнения Рейнольдса (11.56) и неразрывности (I. 10). Таким образом, конвективный перенос теплоты описывается системой уравнений, включающей уравнение переноса энергии (Фурье — Кирхгофа), уравнения движения и уравнение неразрывности. Чтобы придать системе этих уравнений определенность, свойственную конкретным задачам, т. е. чтобы выделить данный процесс из класса процессов, описываемых этими уравнениями, должны быть заданы условия однозначности, которые включают начальные и граничные условия. Начальные условия — совокупность значений скоростей, температур и других переменных в момент, принимаемый за начало отсчета времени. Граничные условия—характеристика геометрической формы системы, условий движения жидкости, а также условий теплообмена на границах системы. [c.290]

Таким образом, в турбулентном потоке имеет место логарифмическое распределение температур по нормали к обтекаемой поверхности, аналогичное логарифмическому профилю скоростей, — уравнение (П,87). [c.300]

В целях улучшения распределения температуры и степени превращения по слою катализатора наиболее целесообразно отводить тепло при помощи газа. Применение больших скоростей газа позволяет путем создания турбулентных поперечных потоков отводить газом тепло реакции к охлаждающим поверхностям. [c.467]

На рис. 80 была показана струя жидкости, меняющая направление при встрече с отражателем. Как известно, наличие массы элементарных вихрей в турбулентном потоке обеспечивает развитие конвекционной массопередачи и практически полную однородность потока как по температуре, так и по распределению в нем взвешенных частиц. Этот эффект принято называть хорошим перемешиванием. При высоком значении числа Не (Не > 40 ООО) в условиях процесса жидкофазного гидрирования частицы катализатора и пузырьки водорода будут равномерно распредел ны в жидкости, циркулирующей в автоклаве под воздействием винтовой мешалки. [c.138]

Влияние оптической толщины слоя на теплоотдачу изучалось в работах ВНИИМТ в условиях радиационно-конвективного теплообмена. При этом применялся потоковый метод расчета и оценивалась как лучистая, так и конвективная составляющая по длине канала (см. гл. 5). На входе в канал принималось, что температурное поле равномерно, но по мере движения газового потока в канале температура у более холодных стенок уменьшалась, и температурное поле становилось характерным для стержневого факела. Было показано, что для ламинарного и турбулентного режима течения потоков газа характерны следующие качественно аналогичные закономерности. Общая (излучение + конвекция) и лучистая теплоотдача к стенкам как в суммарных на весь канал, так и в локальных значениях проходит через максимум с ростом величины т . Теплоотдача конвекцией при этом проходит через минимум. Положение отмеченных экстремумов на оси т может быть определено, если известны условия теплообмена (т.е. значения всех параметров задачи, а также длина канала, вид распределения температуры среды на входе в канал и характер движения среды). [c.589]

Распределение температур определяется коэффициентом теплопроводности слоя X (см. раздел V. 3) теплоперенос из слоя суммарным коэффициентом теплоотдачи К.. В отличие от процессов переноса тепла в трубах при турбулентном режиме в области больших значений Reg, сопротивление теплопереходу здесь нельзя принимать сосредоточенным лишь в пограничном слое. Ниже показано, что сопротивления теплопереходу из ядра потока к стенке трубы с зернами и в пограничном слое у стенки — величины одного порядка. [c.366]

Раствор (пар) обычно перемешивают. При этом часть механической энергии мешалки переходит к раствору и в его объеме превращается в тепловую энергию. Раствор нагревается тем сильнее, чем интенсивнее его движение и чем медленнее отвод тепла через стенки кристаллизатора или при испарении растворителя. В результате взаимно компенсирующихся процессов выделения и отвода тепла в системе устанавливается неоднородное температурное поле, отражающее распределение давлений и скоростей движения раствора по объему системы. При этом на каждом участке системы температура и давление колеблются около среднего значения тем сильнее, чем более развита турбулентность потока раствора на данном участке. [c.47]

Как известно, простейшая форма связи теплоотдачи и гидравлического сопротивления, данная в аналогии О. Рейнольдса, выполняется только при соблюдении подобия полей температуры и скорости, когда описываюшие их уравнения движения и энергии одинаковы. Эти условия выполняются при турбулентном теплообмене в плоском пограничном слое без градиента давления при равенстве единице молекулярного и турбулентного чисел Прандтля, когда распределение продольной составляющей скорости и профиля температуры в потоке описываются идентичными уравнениями. Отклонение от этих условий (наличие градиента давления или отличие числа Рг от 1) приводит к нарушению аналогии Рейнольдса. Тем более эта аналогия не выполняется для сетчато-поточных каналов сложной формы, определяющих трехмерную структуру потока. [c.358]

Несколько более детализированный подход к описанию турбулентного пламени был разработан А. Г. Прудниковым с сотрудниками [7, 8). Этот подход основывался на экспериментальных данных [9, 10], показавших, что распределение температуры при турбулентном горении является случайным полем. Эксперименты Кокушкина Н. В. [9, 10] показали, что распределения температур таковы, как будто в факеле турбулентного пламени колеблется тонкая поверхность — фронт пламени. Используя этот факт, удалось отделить задачу об описании распределения параметров в факеле пламени от задачи об определении скорости горения. Стало возможным при известной скорости горения получить скорость распространения и вообще многие характеристики факела. Однак(. предложенные А. Г. Прудниковым способы расчета скорости горения требуют экспериментального определения параметра а , характеризующего смешение до молекулярного состояния в турбулентных потоках. [c.8]

Таким образом, имеется такая область протекания процесса горения—ее принято называть диффузионной, — в которой существенными и решающими для скорости процесса становятся физические факторы, как, например, характер течения газо-воздушного потока, распределение скоростей, концентраций и температур в этом потоке, форма и размеры обтекаемых тел (камеры, горелки и т. п.), характер общей и местной турбулентности потока, соотношения между молекулярной и молярной (турбулентной) диффузией, перераспределение тепла внутри потока (особенно в зоне горения), а также между потоком и внешней средой (теплообмен, вызванный неадиабатич-ностью системы). Не говоря о некотором, еще возможном воздействии кинетических факторов, чисто физическая картина процесса становится столь сложной, что задача не может получить общего решения либо не удается составить замкнутую систему дифференциальных уравнений с четким определением граничных условий, либо при наличии такой системы уравнений их не удается проинтегрировать без грубых упрощений, не отвечающих истинному ходу процесса. [c.65]

Он применил методы подобия, использованные для решения задачи о турбулентном течении в плоских и осесимметричных струях и Шлихтингом [87] для решения задачи о ламинарном течении. Рассматривались выталкивающая сила и автомодельная форма распределения температуры. Решение Зельдовича не допускало появления составляющей скорости, нормальной плоскости симметрии факела. Но, используя условия, состоящие в том, что все члены уравнения движения в проекции на ось х имеют одинаковый порядок величины и что поток тепла от источника пересекает нормально любую горизонтальную плоскость, он получил выражения для распределений скорости и температуры в плоском и осесимметричном случаях как для ламинарного, так и для турбулентного течения. [c.107]

Расчеты, выполненные. в разделе 7-7, обычно дают хорошие сведения по теплообмену в жидкости или газе, если Рг О, проходящем по трубе, когда параболическая кривая распределения скорости, использованная для ламинарного потока в разделе 7-7, заменяется кривой распределения скорости в турбулентном потоке. Достаточно хороший результат получается, когда кривая распределения скорости Б турбулентном потоке аппроксимируется кривой постоянной скорости (slug — поток), при установившихся тепловых условиях и постоянном тепловом потоке у стенки эта операция приводит к соотношению Nud = 8 при постоянной температуре стенки —к соотношению Nud = 5,8. Более подробные сведения по теплообмену в жидких металлах будут представлены в разделе 10-4. [c.262]

Вода при сверхкритическом давлении исиользуется как охладитель в ядерных реакторах. Теплообмен вблизи критического давления характеризуется тем фактом, что физические параметры, в особенности удельная теплоемкость, сильно изменяются в зависимости от температуры. Р. Г. Дайсслер [Л. 102] и К. Гольдман [Л. 103] вычислили трение и теплопередачу к воде, протекающей в турбулентном потоке через трубу при давлении в 775 ат/сл . Были приняты установленная скорость и распределение температуры. Результаты вычисления Дайсслера будут обсуж- [c.263]

Рассчитайте температурное поле и длину теплового начального участка для турбулентного потока через трубу, заменяя действительное поле скорости постоянной скоростью по всему поперечному сечению трубы. Считайте, что кривая распределения температуры у стенки аппроксимируется законом седьмой степени и используйте уравнение (11-14), чтобы оиисать локальный тепловой поток через поверхность трубы. [c.286]

Перельман Т. Л., Распределение температур в цилиндре с внутренним.и ист041ника1ми и охлаждающем его турбулентном потоке жидкости, Инж.-физич журнал, т, 3, № Л 1, 1960. [c.664]

В общем случае осреднение скорости химической реакции представляет весьма трудную задачу, поскольку химические процессы сами по себе могут сильно влиять на распределение вероятностей температуры и концентрации. Один из примеров такого сильного влияния (турбулентное горение однородной горючей смеси) рассмотрен в главе 1. Следовательно, нельзя предполагать, что в турбулентном потоке с химическими реакциями распределения вероятностей температуры и концентрации имеют универсальный вид. В этом смысле счастливым исключением является процесс образования окислов азота Каь уже отмечалось, во многих случаях концентрация окислов азота намного ниже равновесной, и поэтому скорость окисления азота очень слабо зависит от концентрации конечного продукта. Кроме того, рассматриваемая реакция слабо влияет на температуру и концентрацию всех веществ, за исключением N0. В данном параграфе будем считать, что реакции между всеми веществами, за исключением N0, идут настолько быстро, что их концентрации равновесны. Тогда скорость окисления азота зависит только от г. Действительно, обратимся к схеме окисления азота, установленной Зельдовичем и др. [1947] [c.179]

При числах Рейнольдса, превышающих некоторое критическое значение Ке р, движение в трубе является турбулентным. Распределение средних скоростей при турбулентном течении отличается от пуазейлева распределения. В профиле скоростей при турбулентном течении можно выделить вязкий подслой, переходную область и полностью турбулентную область. Движение в турбулентной области характеризуется наличием беспорядочных пульсаций. Существование пульсаций определяет характер протекания процессов переноса в турбулентном потоке, ибо каждый элемент нри перемещении под действием пульсаций в новое положение сохраняет свои характеристики температуру, концентрацию примесей и т. д. Длина, на протяжении которой сохраняются свойства рассматриваемого элемента жидкости, носит название пути перемешивания. Эта характеристика аналогична длине свободного пробега в кинетической теории газов. [c.60]

Естественно, что приведенные выше оценки нелинейного эффекта условны, так как относятся к выбранному диапазону значений параметров и, что более важно, ограничены нульмерной (точечной) схемой расчета. И для нее, впрочем, могут быть получены различные кривые т <Т>), в том числе кривая с двумя максимумами, как в одномерной теоруи [11]. Действительно, характер зависимости скорости горения от средней температуры сушественным образом зависит в турбулентном потоке от того, как изменяется интенсивность температурных пульсаций. Последние, в свою очередь, зависят от пульсаций скорости и градиента <Т>, т. е. от пространственного распределения переменных. Однако достаточно полные опытные данные или результаты детального расчета с учетом поля пульсаций для двух- или трехмерной задачи в настоящее время неизвестны. Поэтому выявление влияния нелинейной зависимости скорости реакции от температуры и концентрации в турбулентном факеле при переходе от актуальных переменных к осредненным является одной из важных задач исследования. [c.19]

Наличие сосредоточенного источника тепла — фронта пламени — приводит к заметному изменению распределения температуры и концентрации в факеле по сравнению с распределением при смещении струй инертных газов. Что касается профилей то в затопленном факеле их можно принять идентичными профилям в свободных струях [27]. Это связано с тем, что при достаточно больших значениях стехиометрического комплекса р, отвечающих горению газовоздушных смесей, фронт пламени располагается на периферии факела, где абсолютные значения скорости и плотности потока импульса малы. Поэтому вызванное горением возмущение течения в окрестности фронта (нарушение изобарности и сопутствующее ему ускорение газа) практически не сказывается на профилях ры и в расчете может не учитываться. Не будем учитывать также изменение молекулярной массы реагентов и продуктов реакции, зависимость теплоемкости от температуры и давления. Кроме того, примем, что турбулентное число Льюиса равно единице. [c.66]

На рис. 6-5 приведены экспериментальные данные о распределении скорости, плотности потока импульса и температуры в поле течения турбулентного прямоструйного факела однородной смеси (а=1,25). Они дают наглядное представление об аэродинамике гомогенного факела и изменении профилей характерных величин на различных участках течения. Из графиков видно, что температура на оси факела монотонно изменяется от начального значения на срезе сопла до максимального (в вершине факела), отвечающего температуре горения. Распределение температуры в поперечных сечениях имеет характерный для факельного горения вид с экстремумом на фронте пламени. Наиболее резкое изменение температуры наблюдается во внут- У ренней части факела (в пределах начального уча- Распределение полного напора, [c.127]

Структура коаксиальных струй (протяженность характерных участков, распределение скорости, температуры и т. д.) существенно зависит от соотношения скоростей смешивающихся потоков. Увеличение параметра т (при т< ) приводит к снижению интенсивности затухания скорости вдоль оси и к росту длины начального участка. При т> в переходной области наблюдается заметное увеличение скорости на оси по сравнению с начальной скоростью истечения центральной струи. Максимуму и-т отвечает зона смыкания внешнего и внутреннего пограничных слоев. Именно здесь интенсивность турбулентных пульсаций достигает максимума. Интересно отметить, что в широком диапазоне изменения скоростей абсолютные значения ( т )тах сохраняются практически неизменными. Некоторый, рост (Ыщ )тах наблюдается лишь при т>. На значительном удалении от среза сопла средняя и пульсацнонная скорости монотонно уменьшаются. Такой характер распределения Ыт и сохраняется при различных соотношениях диаметров сопл. Различие состоит лишь в положении максимума кривых Ми относительно среза сопла. Данные о распределении температуры вдоль оси коаксиальной струи показывают, что увеличение скорости спутного потока приводит вначале (при т<1) к увеличению значения АТт, а затем (при т>1) к уменьшению ее. Зависимость АТтп х) имеет характерный экстремум, отвечающий условиям минимального смешения. Максимуму зависимости АТт х) соответствуют различные (для разных удалений от среза сопла) значения параметра т. Это объясняется специфическими особенностями аэродинамики коаксиальных струй, сочетающих в себе различные формы турбулентного смешения — смешение спутных и затопленных струй. В начальном и пере- [c.173]

Проблема замкнутого описания случайных процессов, происхо дящих в реагирующей турбулентной среде, по-видимому, может быть решена без привлечения дополнительных гипотез, лишь в рамках функционального метода, примененного первоначально к задачам статистической гидрОхмеханики, а позднее использованного для описания химических реакций в турбулентных потоках. Суть функционального подхода заключается в описании исследуемого случайного поля (поля скорости потока, температуры, концентраций реагентов) единственным математическим объектом — его характеристическим функционалом, содеря ащим полную информацию о статистическом поведении случайного ноля и позволяющим определять его любые статистические характеристики. При изучении нескольких статистически связанных полей их полное описание задает совместный характеристический функционал, через который могут быть записаны все их совместные моменты и функции плотности распределения вероятности. [c.204]

В работах Я. К. Трошина, К. И. Щелкина, Я. Б. Зельдовича, В. А, Попова и других на основе результатов фундаментальных исследований имеются соответствующие рекомендации по обеспечению благоприятных условий прогрессивного ускорения пламени в трубах [64]. Расстояние от места возникновения режима сильных дифлаграцяй или детонаций уменьшается с ростом начального давления и увеличением шероховатости стенок трубы. В шероховатой трубе удалось получить детонацию со смесями, не детонирующими в гладкой трубе. Причиной, по К. И. Щелкину, является развитие турбулентности потока газа, который возникает в трубе перед фронтом пламени из-за расширения сгоревшего газа. Я. Б. Зельдович показал, что на ускорение пламени сильно влияет неравномерное распределение скорости по сечению трубы, а также охлаждение продуктов сгорания сзади фронта. Для ускорения горения можно помещать в начале трубы диафрагмы, через отверстия которых пламя вырывается далеко вперед, поджигая большую массу газа или перекрывая сечение трубы перегородками, увеличивающими путь пламени. Расстояние от точки зажигания до места возникновения детонации увеличивается с ростом начальной температуры смеси и убывает с уменьшением диаметра трубы. По сравнению с зажиганием у закрытого конца воспламенение у открытого конца резко затрудняет возникновение детонации из-за того,, что пламя вызывает более слабое движение газа. Зажигание на некотором расстоянии от закрытого конца облегчает возникновение детонации по сравнению с зажиганием непосредственно у закрытого конца, так как пламя вначале рашростра-няется двумя фронтами. Поджигая смесь множеством искр, включаемых в нужной последовательности, или воспламеняя ее лучом, можно получить любую возможную скорость распространения фронта пламени. [c.77]

Влияние стенок на поперечный перенос. Обрисованная картина распределения скорости, температуры и концентраций по сечению в турбулентном потоке (выровненность профилей вследствие большой интенсивности конвективного переноса) еще не полна. Имеется важнейшая особенность, в конечном счете определяющая характер и скорость процессов поперечного переноса. Эта особенность обусловлена поведением потока у стенок. [c.187]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология