Измерение температур и тепловых потоков

Термопары. Термопары — несомненно наиболее распространенные приборы для измерения температуры. При правильной установке они являются относительно недорогими датчиками, позволяющими достаточно точно определять температуру показания термопар могут быть выведены на центральный щит. Их тепловая инерция мала следовательно, запаздывание их сигнала по отношению к изменениям температуры намного меньше, чем для других пирометрических устройств [71. Термопары более удобны для измерения температур металлических поверхностей по сравнению с другими приборами тем не менее трудно установить их таким образом, чтобы они показывали истинную температуру м( таллической поверхности. Термоэлектродные провода обычно выводятся в поток газа, и потому они играют роль ребер и могут вызвать существенное местное искажение температуры поверхности по отношению к остальной ее части. Даже если использовать плоские термопары и на некотором расстоянии выводить их вдоль потока, они могут явиться причиной возникновения местной турбулентности, которая приведет к заметной ошибке в показаниях. Наиболее надежно можно измерить температуру толстой металлической поверхности в стенке высверливают отверстие, в которое помещают термопару, как указано на рис. 16.1 при таком расположении термопары не вносят возмущений в поток теплоносителя вдоль теплопередающей поверхности, а отток тепла по термоэлектродным проводам практически не оказывает влияния на результаты измерения температуры в данной точке [8]. Однако стенки большинства теплообменников слишком тонки для такого способа заделки термопары. Поэтому обычно не представляется возможным определить значения коэффициентов теплоотдачи к каждому теплоносителю, а удается лишь непосредственно измерить общий коэффициент теплопередачи. [c.315]

Чтобы уменьшить ошибку, необходимо увеличить а, или уменьшить а . Согласно изложенному далее (см. стр. 320—327) о конвекции тепла в газовом потоке, нормальном к трубам и прутам (термометр, термопара), коэффициент а. растет при увеличении скорости газа и при уменьшении диаметра прута. Таким образом, если осуществить сужение потока перед прибором или установить термопары из тонких проволок, то ошибка измерения температуры газа уменьшится. [c.316]

Применяются также расходомеры, которые позволяют преобразовывать скорость потока газа в соответствующую электрическую величину. Принцип их действия заключается либо в охлаждении нагреваемого датчика протекающим газом, либо в измерении количества тепла, переносимого протекающим газом. В первом случае в качестве датчика используют раскаленное металлическое волокно, фольгу или полупроводниковые термисторы датчик является составной частью схемы электрического моста. Во втором случае для измерения смещения температуры служит тонкостенная металлическая трубка, по которой проходит газ, скорость потока которого измеряют. В середине трубки находится спираль, через которую пропускают постоянный ток. У обоих концов спирали расположены термометры сопротивления. Проходящий газ охлаждает термометр, расположенный у входа газа, тогда как второй термометр по ходу газа нагревается. После соответствующей калибровки можно по разности температур рассчитать скорость потока газа. [c.59]

Потери из-за теплопроводности при измерениях температуры в пламенах с помощью тонких термопар можно сделать незначительными, если расположить оба электрода термопары в плоскостях с одинаковой температурой. Потери тепла излучением можно определить, приравнивая этим потерям количество теплоты, передаваемой от газа к зонду [1, с. 139]. Для сферического зонда диаметра ё. находящегося при установившейся температуре Та и введенного в газ с коэффициентом теплопроводности % и температурой Тг (при Тг>Тз), количество тепла, передаваемого на единицу площади поверхности зонда, можно приближенно определить как (2Х/с1) (Гг—Та). Это справедливо для зонда, диаметр которого достаточно мал (число Рейнольдса много меньше единицы). Тепловые потери зонда излучением к стенкам при температуре стенок Гст характеризуются величиной еа(П—Т ст) (где е —степень черноты зонда, а — постоянная Стефана — Больцмана). Приравнивая выражения для этих двух тепловых потоков, можно найти погрешность в измерении температуры, возникающую вследствие излучения [c.37]

Предложенный Хансеном прибор позволяет подводить измеренное количество тепла к определенной порции твердого материала непосредственно в технологическом потоке. Масса этой порции и изменение ее температуры определяются в точке измерения. По этим данным рассчитывают теплоемкость анализируемого материала и его влажность, используя известные соотношения. Например, влажность целлюлозы можно определить по градуировочному графику такого типа, как показано на рис. 4-3. [c.210]

Известны две основные физические величины, которые характеризуют тепловые процессы, - температура и поток тепла (или плотность потока тепла). Современная термометрия, т. е. способ измерения температуры, является вполне сформировавшейся наукой и позволяет измерять температуру с очень высокой точностью. В то же время термометрия как наука об измерении плотностей потоков тепла развита совершенно недостаточно по сравнению с термометрией. [c.132]

Таким образом, постановка опыта сводится к измерению температуры в двух точках по длине охлаждаемой или нагреваемой трубки при ламинарном потоке жидкости, измерению расхода жидкости и количества тепла. [c.169]

Для выявления эффективности использования тепла нагретого воздуха при барботаже его в жидкости (воде) произведены измерения температур парогазовой среды и самой жидкости. Для этой цели использованы термопары, установленные в медных трубках, расположенных в парогазовом пространстве и в жидкости на глубине, исключающей влияние газового потока. [c.110]

Термические градиенты существуют в любом веществе, погруженном в среду, температура которой непостоянна. Если исследуемое вещество претерпевает физические или химические превращения, связанные с поглощением или выделением тепла, то структура теплового потока изменяется, и термические градиенты в исследуемом веществе отличаются от тех градиентов, которые преобладали бы в нем при отсутствии реакции. После завершения реакции структура теплового потока восстанавливается. Для того чтобы убедиться, что реакция действительно происходит, необходимо только непрерывно сравнивать термические градиенты в двух образцах, про один из которых известно, что он не изменяется при нагревании. Если размеры и форма двух образцов одинаковы, то наилучшим способом сравнения термических градиентов является измерение температуры в эквивалентных точках этих образцов. Этот экспериментальный метод называется дифференциальным термическим анализом (сокращенно ДТА). [c.135]

Распылительные сушилки. В табл. У-27 приведены взаимосвязи, которые могут наблюдаться между различными поддающимися регулировке величинами и измерениями, проводимыми в процессе сушки с распылением. На рис. У-210 показана наиболее часто встречающаяся схема автоматического управления для такого процесса сушки. Температура входящего воздуха А используется для регулирования количества, тепла, поступающего в систему. Температура выходного потока воздуха В управляет скоростью загрузки. Падение давления в распылительном сопле приводит к изменению среднего размера М и распределения размеров капель жидкости одновременно изменится скорость подачи материала. Распределение размеров может быть [c.493]

Для оп ределения влажности газового потока чаще всего применяется измерение температуры сухим и мокрым термометром.. Значение /м — показание помещенного в газовый поток термометра, шарик которого обернут фитилем, пропитанным водой. В условиях адиабатического процесса /м соответствует температуре насыщенного влагой газа. Когда известны температуры мокрого и сухого термометров, то влагосодержание воздуха легко определяется по диаграммам Рамзина. Чтобы получить надежные данные, надо заботиться о том, чтобы шарик термометра все время был смочен и приток тепла за счет лучеиспускания к нему был минимальным. Последнее достигается созданием высокой скорости газового потока относительно термометра (обычно достаточно 5 м/сек), а также экранированием шарика термометра для защиты от нагревания лучеиспусканием. Поддержание постоянной влажности фитиля проблема чисто механическая и зависит в значительной степени от особенностей установки. Точно так же, как и для метода точки росы, главные затруднения связаны с ошибками измерения температуры. [c.478]

Обычная конструкция ячейки для измерения теплопроводности включает термочувствительный элемент сопротивлением монтируемый в камере, содержащей газ. Элемент обычно представляет собой тонкую проволоку или небольшой термистор. При прохождении электрического тока I через элемент выделяется энергия PR, повышающая его температуру. Тепло передается от элемента к стенкам ячейки путем теплопроводности газа, конвекции и радиации, а также путем теплопроводности через точки крепления элементов. Если ячейка чувствительна к потоку [2, 26], то часть тепла уносится проходящим газом. Можно непосредственно испытать ячейку в отношении чувствительности к потоку и передачи тепла через газ. Чувствительность к потоку можно измерить на различных газовых смесях, имеющих одинаковую теплопроводность, но различную теплоемкость, или другим путем [26]. Потери тепла могут быть определены количественно [18]. [c.174]

Вторая группа газов (факел). Еще более сложную и до сих пор недостаточно решенную задачу по сравнению с измерением температуры I группы газов представляет измерение температурного поля пламени (факела). Факел представляет собой газовый поток, внутри которого происходят химические реакции горения с бурным выделением тепла. Наличие процессов горения в факеле вызывает специфические особенности его измерения. Задача усложняется большим разнообразием и сложностью объектов измерения светящееся и прозрачное, турбулентное (с различной степенью турбулентности) и ламинарное, однородное и неоднородное пламя, пульсация температуры,, особенно у краев факела, и т. д. [c.103]

Тепловые балансы. Вероятно, наиболее эффективным способом анализа экспериментальных данных по теплообмену является метод теплового баланса, согласно которому проводится сравнение количеств тепла, отдаваемого горячим теплоносителем и поглощаемого холодным теплоносителем. Разность этих двух величин можно сопоставить с расчетными тепловыми потерями. Если, как это часто и бывает, указанная разность не соответствует тепловым потерям, то ошибку следует связывать с неточным измерением или скорости потока, или разности температур потока теплоносителя. Поэтому целесообразно использовать как можно более точные приборы для измерения этих параметров. Различные температуры и изменения температуры для надежности можно сопоставлять между собой. Необходимо проанализировать, в какой мере изменение температурного уровня или скорости потока скажется на нарушении теплового баланса. Существенными факторами могут быть условия эксперимента и характер приближения к экспериментальной точке (с увеличением или уменьшением скорости течения, повышением или понижением температуры и т. п.) Нельзя указать для этого какие-то общие правила выбора оптималь- [c.320]

При измерении высоких температур газового потока может возникнуть ошибка вследствие теплообмена между термоприемником и стенками трубопровода, вызванная передачей тепла, лучеиспусканием и теплопроводностью. Однако эту ошибку можно свести до минимума и тем самым добиться правильного измерения температуры. [c.131]

В этом типе детектора поток выходящего из колонки газа смешивается с постоянным потоком водорода и образующаяся смесь входит в горелку, в отверстии которой горит маленькое пламя. Окружающее пространство поставляет необходимый для горения воздух. Температура водородного пламени при подаче в горелку лишь чистого газа-носителя дает фоновый отклик детектора. При попадании в поток газа компонента, прошедшего через хроматографическую колонку, в горелке происходит соответствующее изменение температуры пламени. Измерение температуры производится при помощи термопары. Аналитическим свойством является способность изменять температуру пламени сигнал представляет собой тепло, образующееся при сгорании, а истинный сигнал соответствует разности в температуре пламени в присутствии и отсутствие компонентов растворенного вещества в выходящем из колонки потоке. [c.50]

Камера смешения потоков, использованная этими авторами (рис. 3.13), устроена примерно так же, как и в установке, изображенной на рис. 3.4. Газ-носитель (азот) и газ, обдувающий струю (воздух), фильтруют через два слоя асбестовой фильтровальной бумаги и сушат. После подогрева газов и насыщения азота соответствующим паром газовые потоки смешивают в струе в камере смешения 6 (см. рис. 3.4). Особое внимание уделяется устранению потерь тепла и точности измерения температуры обоих газов. Для этого сопло 1 (см. рис. 3.13) помещают в медную трубу 2, температура стенки которой поддерживается такой же, что и температура газа, а температура медного днища камеры смешения 3 соответствует температуре потока, обдувающего струю. В местах соприкосновения деталей, имеющих разную температуру, предусматривают теплоизоляционные тефлоновые прокладки 5. [c.113]

Температура. Хорошо или плохо работают системы обогрева и охлаждения, можно определить при немощи контрольных автоматических приборов, обычно пропорционального типа. Некоторые из этих приборов контролируют работу только нагревателей, при этом охлаждение происходит за счет естественных потерь тепла другие же (трехпозиционные) регуляторы управляют работой систем и обогрева и охлаждения. И те и другие пропорционально измеряют только время нагрева, а не температуру нагревателя. Контроль температуры цилиндра и головки осуществляется одними и теми же регуляторами, но требования к точности поддержания температуры в головке выше, чем в цилиндре. Для замера температуры используются биметаллические термопары, устанавливаемые в стенке цилиндра или головки на небольшом расстоянии от потока расплава. В новых системах, обеспечивающих более высокую точность, в качестве воспринимающего элемента применяют термисторы. Часто температурный датчик устанавливают непосредственно в потоке расплава полимера, что обеспечивает более точное измерение температуры мае- [c.24]

Одним из условий правильного ведения технологического режима регенераторов является поддержание определенной разности температур прямого и обратного потоков газа, проходящих через регенераторы. С этой целью, прежде всего, необ.ходимо с достаточной точностью измерять и регистрировать разность температур между прямым и обратным потоками газов на теплом и холодном концах регенераторов. На теплом конце регенераторов разность температур между прямым и обратным потоками (недорекуперация) находится в пределах от 2 до 10° С, причем температура воздуха, поступающего в регенераторы после холодильника турбокомпрессора, равна обычно 30°С и может изменяться в пределах 20° С в зависимости от времени года. На холодном конце регенераторов разность температур между прямым и обратным потоками изменяется от 4 до 15°С. Температура обратных потоков газа (кислорода или азота), поступающих в регенераторы, — сравнительно постоянна и составляет минус 180 3°С. Для измерения малой разности температур приборы не выпускаются. Вследствие этого возникла необходимость в дополнительных устройствах к серийно выпускаемым первичным и вторичным приборам теплового контроля для дистанционного измерения и регистрации малых разностей температур. [c.163]

Верхняя же часть находится в потоке более холодной воды, вызывающей конденсацию пузыря. В известной мере эго представление согласуется с наблюдениями японских исследователей Л. 165], которые изучали процесс кипения воды в большом объеме на электропроводной прозрачной пластине, используя скоростную киносъемку с нижней стороны пластины. Оказалось, что площадь непосредственного сухого контакта пузыря с поверхностью нагрева относительно мала (рис. 1-6) большая же часть нижней поверхности пузыря изолирована от пластины тонким слоем воды, через который, в основном, и передается тепло от нагреваемой пластины. Для подтверждения этой точки зрения авторы [Л. 165] провели исследование условий кипения воды на очень тонкой (с = = 0,1 мм) платиновой проволоке. Одновременно производились измерения температуры проволоки и киносъемка 12 [c.12]

К достоинствам метода нагретой нити можно отнести его низкую инерционность, относительно высокую чувствительность (по сравнению с методом плоского горизонтального слоя и методом коаксиальных цилиндров) к изменениям теплопроводности газовой смеси (хорошая реакция на концентрацию компонент смеси), благоприятное соотношение между кондуктивным и лучистым потоком тепла при умеренных и высоких температурах, относительно малую поправку на отвод тепла с концов нити, удобство измерения температуры нити и сравнительную легкость автоматического управления ее температурным режимом, и наконец, его хорошую изученность. [c.223]

Величина коэффициентов теплопередачи между стенкой аппарата и кипящим слоем, создаваемым воздухом, может достигать 500—800 ккал/мР час°С. Истинная теплопроводность твердых частиц лежит в пределах 0,09—0,45 кал/м час °С, а толщина поверхностной пленки находится в согласии с результатами измерений температур в кипящем слое. Механизм теплообмена между кипящим слоем и окружающей.его стенкой в том виде, как он описан выше [16, 33], несколько отличается от механизма, предложенного другими исследователями [7, 19, 25]. Эти последние объясняют высокие значения коэффициентов теплопередачи поглощением тепла частицами, движущимися вниз вдоль поверхности теплообмена. Поглощение тепла связывается со скоростью движения частиц у стенок, а эта последняя в свою очередь свят запа [25] с эффективностью флюидизации. Тепло от стенки радиально передается частицам, которыми оно переносится в нижнюю часть кипящего слоя и сообщается поступающему холодному газу. В условиях поршневых движений коэффициент теплопередачи понижается. По мнению Дау и Джакоба [7], в этом с.пучае поток частиц, движущихся вниз, перемешивается с основной их массой, находящейся в объеме, прежде чем достигнет нижней части слоя. Вследствие этого при поршневых движениях уменьшается коэффициент теплообмена. [c.28]

Субботин В.И.идр. Измерение турбулентных пульсаций температуры в потоке жидкости, т.З. Тепло- и массообмен. М,-Л., Энергоиздат, 1963. [c.98]

Исходя из этих требований были разработаны термопары для измерения температуры газового потока с плоскими (рпс. 4) и цилиндрическими экранами (рис. 5). Термопары имеют по три экрана, выполненных из нержавеюще стали толщиной 0,1 мм. Плоские экраны 1, 2 п 3 (рис. 4) закреплены па фарфоровых трубочках 4 диаметром 1 мм. Передняя часть внутреннего экрана, образующая камеру торможения 5, вынесена навстречу потоку. Плоская конструкция термопары и вынос вперед камеры торможения позволяют избежать значительного усреднения температуры. Два внешних экрана соединены спереди перегородкой 6, и пространство между ними является беспроточным. Это позволяет значительно снизить конвективный переток тепла между экранами. Кроме того, за счет эжектирующего действия внешнего потока улгеньшается плотность газа, находящегося меи.ду внеш- [c.34]

Прибор представляет собой длинный медный цилиндр с двойными стенками. На одном конце часть2, сделанная из меди, обращена передней частью к источнику излучения сзади она прикреплена к внутреннему цилиндру, охлаждаемому циркулирующей водой. Поток полученного тепла проходит таким образом из передней части в заднюю через цилиндрическую часть 2. Измерение температуры этого потока может быть заменено измерением разности температур, устанавливающейся между точкой на оси аппарата и температурой циркулирующей воды. Эта разность удобно фиксируется посредством [c.65]

V. Определение Хг и Х1 по результатам измерения температур в трубе с зернистым слоем, охлаждаемой снаружи, при параллельном и встречном направлении потоков тепла и газа. Схема зксперимента показана на рис. IV. 4, в., В торце цилиндрического аппарата помещен электронагреватель, создающий равномерный тепловой поток. Стенки аппарата охлаждаются интенсивным потоком воды. В зернистом слое создается двухмерное температурное поле. Каждый опыт проводят при двух направлениях потока газа, имеющего одинаковую скорость. Ниже ар иведено аналитическое описание методики, разработанной в [23]. [c.115]

Головка с соосным расположением головки и колонны - более современна, у нее до минимума сокращен паровой патрубок, имеется сдвоенный холодильник, кпапан регулирования отбора ректификата максимально приближен к коллектору флегмы, д измерение температуры паров производится менее инерционным пo oбoiм (термопара вместо стеклянного термометра). Соединение головки с колонной производится с помощью втулки из термобензостой-кой резины, надеваемой на мантии, расположенные у верхнего торца колонны и на головке. Головка, разработанная в ГрозНИИ, имеет, как и предыдущая, ручное регулирование отбора ректификата и сток в колонну избыточного потока орошения. Этот поток контролируется только визуально и регулируется потоком тепла, подводимого в куб копонны. [c.99]

X 8X3 мм. Внутренний диаметр реактора 175 мм. Реактор теплоизолировался плитами из кремнеземистого волокна толщиной 200 мм. При такой теплоизоляции потери тепла в нестационарных режимах, полученных при расходе газа 20—50 м7ч и входной концентрации SOj 1,7—4%, составляли 50% от тепловыделения за счет реакции. Для измерений температуры в слое катализатора перпендикулярно направлению потока устанавливались термопары, связанные с потенциометром 5. Электроподогреватели 3 предназначались для подогрева исходной смеси при запуске реактора, а также для варьирования начальной температуры реакционной смеси. Система клапанов 2 обеспечивала по сигналу оператора быстрое переключение направления фильтрации газа. [c.106]

Режим работы горелок должен быть таким, чтобы температура в топке была равномерной. Это регулируется большим числом включенных горелок, работающих с возможно меньшим выделением тепла оставляют работающими все горелки нижних рядов и горелки вертикальных рядов, расположенных в шахматном порядке. Горелки около выходного конца змеевика гасят для создания более равномерного распределения температуры металла труб. Расход водяного пара устанавливается соответствующим диаметру последней трубы радиантного пирозмеевика и для трубы 0 140 мм он соответствует 1000 кг/ч. Воздух в начальный момент декоксования подают постепенно в количестве 2,5% от расхода пара. Во время пуска воздуха внимательно следят за состоянием труб змеевика (визуально и с помощью пирометра). Выжиг кокса протекает самопроизвольно и распространяется на закоксованные участки. Наблюдают за передвижением фронта сгорания углерода. При появлении горячих светлых пятен или при превышении температуры стенки труб над предельными значениями для металла последних труб змеевика уменьшают поток воздуха и отключают горелки в области светлых пятен. Контролируют горение по анализу газа выжига на содержание СОг визуальным осмотром и измерением температуры стенки труб с помощью пирометра. [c.171]

Длина измерительного канала была выбрана сравнительно небольшой, чтобы уменьшить прирост температуры расплава за счет диссипации механической энергии при течении. Небольшая высота канала обеспечивала интенсивный отвод тепла в направлении, перпендикулярном потоку, что также способствовало уменьшению роста температуры расплава при течении, С учетом сказанного выше были выбраны следующие размеры плоского канала Я-0,5 мм. В-10 мм и L-20 мм (см. рис. 7.4). Поскольку отношение высоты и ширина канала Н В = 0,1 расчет напряжений и скоростей сдвига проводили по формулам [52] с учетом поправки по Рабиновичу-Байсенбергу [63]. Для уменьшения градиента температур расплава в головке пластикацию осуществляли при низких частотах вращения шнека (не более 20 мин 1). Колебание температуры в потоке составляло при этом не более 5 С, что хорошо согласуется с данными [6]. Поправку на пьезоэффект не вводили, так как согласно [128] при перепаде давлений до 20 МПа ошибка измерений не превышает 1%. [c.189]

Пониженная энтальпия граничного слоя может еще более непосредственно проявляться в механокалорическом эффекте — выделении тепла при входе потока жидкости в капилляры и ее поглощенпи при выходе. Этот эффект был наблюден и изучен в работе [27] посредством измерения температур вблизи обеих поверхностей пористой стеклянной перегородки при установившейся фильтрации через нее ряда жидкостей и растворов. Изменения температуры доходили до 1° С. [c.36]

Часть продуктов сгорания из пламени попадает в след и путем теплопроводности и конвекции доставляет тепло из рециркуляционного тока в зону зажигания. Согласно Жукоскому и Марблу [15], измеренная температура в следе вполне однородна по всему следу и не изменяется существенно при приближении к пределу срьша. В то же время поток в следе разбавляет состав реагирующих газов в критическом объеме зажигания инертными продуктами сгорания, и в этом месте устанавливается состав, отличающийся от состава предварительно перемешанной смеси основного потока, к которому обычно относятся эмпирические данные по скоростям срыва. [c.238]

Недостатком такого способа измерения температуры является то обстоятельство, что работающий термистор вьщеляет тепло, повьпиающее его температуру (или, по крайней мере, температуру алюминиевого держателя) по сравнению с температурой эффузионной ячейки и ее мембраны. При изменении мощности эффузионного потока разница между температурой термистора и температурой мембраны ячейки также изменяется. [c.97]

При исследовании скорости образования аммиака под атмосферным давлением получаются более однородные данные. Вследствие небольщого содержания аммиака в газе необходимо применение прецизионных методов работы. Измерение скорости реакции синтеза аммиака под давлением наталкивается на трудности, связанные с необходимостью стабилизации и измерения температуры. Скорость процесса необходимо измерять при постоянной температз ре, следовательно, тепло реакции требуется отводить возможно быстрее и полнее. Реакция синтеза аммиака не очень экзотермична, однако вследствие выделения довольно значительного количества тепла трудно поддержать изотермичность процесса, особенно при интенсивном потоке газа. В табл. 99 сопоставлены вычисленные количества тепла, выделяющегося при синтезе аммиака, отнесенные к 10 мл высокоактивного катализатора, при 500° и давлении 300 ат. В по- [c.509]

Обсудим результаты, относящиеся к аэродинамике спутных струй с повыщенной интенсивностью начальной турбулентное . Закономерности развития таких течений, представляют значительный интерес не только для практических приложений, но и для исрледования процесса турбулентного обмена. В связи с последним уместно отметить, что основное внимание при изучении смешения газовых струй, как правило, уделяется определению связи между некоторыми интегральными характеристиками пограничного слоя и параметрами среднего движения. Тем самым априорно предполагается наличие однозначной зависимости пульсационных величин от средних (точнее, от их градиента). Такое предположение, базирующееся на теории пути смешения, справедливо лишь тогда, когда собственная турбулентность смешивающихся потоков невелика и единственной причиной, вызывающей турбулентный перенос, является наличие сдвигового течения. В общем случае смешения струй с повышенной степенью турбулентности интенсивность обмена определяется не только разностью скоростей. В значительной степени она зависит также и от уровня начальной турбулентности, которая оказывает заметное влияние на процессы переноса импульса, тепла и вещества. Об этом свидетельствуют результаты измерений температуры в газовых струях и пламенах, проведенных при широкой вариации режимных параметров — отношений скоростей, температур и плотностей. Они показывают, что средние величины не определяют однозначно интенсивность турбулентного переноса. Наблюдаемое в ряде экспериментов несоответствие опытных данных, относящихся к одинаковым значениям парметров т и со, связано, в частности, с различием уровней начальной турбулентности, неизбежным при проведении измерений на разных установках. Существенна, что это различие приводит в некоторых случаях не только к количественному расхождению результатов, но и к изменению качественной картины явления. Сказанное относится прежде всего к данным измерений при т 1 (к определению условий минимального смешения), когда относительное влияние градиентного переноса заметно уменьшается. В таких условиях определение степени влияния начальной турбулентности приобретает первостепенное значение для правильного истолкования результатов. [c.172]

Основным параметром температурного режима работы надфурменной части ванны является среднемассовая температура содержащихся в ней продуктов, так как из-за их интенсивного перемешивания температурное поле газожидкостной среды практически однородно. Температуру в барботажном слое определяют экспериментально, измеряя с помощью термопар погружения, или рассчитывают по данным материального и теплового балансов плавки, которые обычно составляют для тех периодов, когда в течение длительного времени непрерывной работы печи ее режимные параметры остаются неизменными во времени. Потери тепла через стенки водоохлаждаемых кессонов определяют эмпирическим путем. По данным измерений плотность теплового потока, отводимого через кессоны, составляет величину порядка 110-303 кВт/м . Количество тепла, теряемого через неохлаждаемую футеровку, нетрудно определить, используя расчетные методы. [c.464]

Газовый слой ослабляет изучение тепловоспринимающей поверхности и отраженный от нее подающий тепловой поток, по одновременно посылает собственное излучение. Влияние этого слоя на величину обратного теплового потока зависит от его степени черноты и толщины. Как показали расчеты и проведенные опыты , для условий, реально встречающихся в топках, и при расстоянии термозонда от экранов к 250 мм имеет место удовлетворительная самокомпенсация собственного излучения слоя и количества поглощенного им тепла. При увеличении к происходит медленная раз-балапсировка между величиной излучения и поглощения. Это связано с увеличением средней температуры и степени черноты слоя. Корректность измерения падающего теплового потока также зависит от /I, что обусловливается изменением угла видения на различные участки факела и топки приемника и исследуемую часть тепловос-припимающей поверхности. Эта погрешность может быть достаточно большой, а главное не одинаковой в различных точках камеры, особенно при малых ее размерах. Погрешность видения характерна для всех радиометров, причем зависит она не только от к, но и от ориентации приемника по отношению к тепловоспринимающей поверхности. [c.111]

В тех случаях, когда скорость газовых потоков мала (измерение температуры газа в газоходах) и передача тепла термоприемнику незначительна вследствие малой величины коэффициента теплоотдачи, прибегают к искусственному повышению скорости газа- путем применения термоприемника с отсосом (фиг. 77). Термопара 1 вставлена в трубку 2, которая покрыта тепловой изоляцией, заклю [c.140]

Если измерения производятся с целью сравнения экспериментальных и теоретических значений температур пламени, то для окрашивания некоторой внутренней защищенной части пламени, очевидно, требуется применение какого-то другого метода. Это и было сделано в опытах Минковского, Мюллера и Вебера-Шефера, а также Кэвелера и Льюиса. Метод заключался в том, что под сеткой помещались две концентрические трубки и через обе трубки пропускалась с одинаковой скоростью одна и та же смесь. К смеси, проходящей через внутреннюю трубку, добавлялась соль 1). При таком устройстве потери тепла на сетку сильно уменьшаются и, как и в опытах Кона, внутренняя окрашенная часть пламени хорошо защищена наружной частью. При достаточно большой яркости потока температуры становятся постоянными в области, начинающейся на небольшом расстоянии над конусами. Кэвелер и Льюис нашли, что для смесей природного газа с воздухом зона постоянной температуры начинается только на расстоянии нескольких лмиллиметров над конусами, причем температура растет от конусов к области постоянной температуры. Эта разница в температуре была переменной и зависела от таких факторов, как скорость потока и состав смеси. При попытке объяснить этот факт было отмечено, что резкое обращение наблюдалось непосредственно над конусами и, следовательно, испарение соли происходило достаточно быстро, чтобы допустить правильное измерение температур. Можно, однако, предположить, что поскольку газ у основания отдельных конусов охлаждается в каждой ячейке сетки, то распределение температуры на небольшом расстоянии над решеткой не является равномерным по всему поперечному [c.362]

Для повышения надежности расчета и снижения его стоимости за последние годы были разработаны методы определения степени вулканизации покрышек без предварительного измерения температуры. Наибольшее распространение получил способ определения оптимальных режимов методом электромоделирования. Метод электромоделирования основан на аналогии теплофизических характеристик электрическим, например температуры — напряжению, количества тепла — электрическому заряду, термического сопротивления — электрическому теплового потока — электрическому току, теплоемкости электрической емкости. [c.139]