Труба диаметр

Например, для факельных труб диаметром 400, 600 и 800 мм расход продувочного газа (метана) соответственно составляет 400, 900 и 1600 м /ч. Однако такие расходы продувочного газа нельзя считать оптимальными, так как они могут изменяться в широких пределах в зависимости от количества сбрасываемого на сжигание газа, скорости ветра у открытого конца факельной трубы и т. д. Поэтому необходимо разработать средства автоматического регулирования скорости газов в факельных трубопроводах путем изменения подачи продувочного газа с учетом количества сбрасываемых газов и ветровых нагрузок, нарушающих стабильный режим факельной установки. Следует помнить, что даже при больших рас.ходах продувочного газа не всегда обеспечивается избыточное давление в трубопроводах факельной системы, а это может привести к аварии. Поэтому следует принимать меры по значительному сокращению расхода продувочного газа и созданию избыточного давления в факельной системе. Скорость диффузии кислорода воздуха в трубу значительно снижается при установке на факельном стволе молекулярного затвора (лабиринтного уплотнения). Молекулярные затворы эффективно замедляют проникновение воздуха в факельную трубу и предупреждают образование взрывоопасных газовоздушных смесей при низких скоростях продувочного газа. Применение лабиринтных уплотнений позволяет снизить расход продувочного газа в 10 раз, что дает возможность реально без значительных затрат предотвратить проникновение воздуха в факельную трубу и обеспечить безопасность при эксплуатации системы сжигания газа. Молекулярный затвор может предохранять также от попадания в ствол пламени, если он смонтирован под факельной горелкой. В таком затворе подпорный газ [c.218]

По конструкции электрофильтры разделяют на трубчатые и пластинчатые. В трубчатых электрофильтрах запыленный газ пропускают по вертикальным трубам диаметром 200—250 мм, [c.46]

При накатывании поперечно-винтовых ребер происходит интенсивное течение металла вдоль оси трубы. Удлинение стальных труб диаметрами 25 х 2,5 и 25 х 3 мм при шаге накатки 2 мм [c.153]

Как уже отмечалось в предыдущей главе, реакторы с неподвижным слоем также могут быть адиабатическими. В других случаях тепло реакции может отводиться или подводиться через стенку реактора. В аппаратах с неподвижным слоем стенка не всегда соответствует стенке трубы. Например, в реакторе синтеза аммиака катализатор помещен между множеством узких трубок, параллельных оси большой трубы (диаметр 1,5 м) эта труба и является в данном случае трубчатым реактором . Такое устройство реактора дает возможность регулировать температуру по всему сечению аппарата, а не только по его периметру. При этом предположение об однородности условий но всему сечению реактора становится более оправданным. Мы будем исследовать только стационарные режимы такого рода одномерных реакторов, для которых единственной независимой переменной является расстояние от входа в реактор. Более сложные задачи связаны с чрезвычайными математическими трудностями и до сих пор изучены плохо. Действительно, в то время как реактор идеального смешения описывается алгебраическими или трансцендентными уравнениями в стационарном режиме и [c.255]

Опыты [46] проводили для проверки-метода расчета пристенной теплоотдачи на основе модели процесса, описанной в этом разделе. Исследовали теплоотдачу труб, заполненных слоями шаров. Труба диаметром D = 33 мм охлаждалась снаружи водой с температурой 5—15°С, труба Dan = 12 мм обогревалась кипящей водой. Трубы продувались снизу вверх воздухом с температурой 20—30 °С. В опытах использовались шары. нз стекла, силикагеля, стали и свинца d = 2,5—19,6 мм)i Порозность слоев 8 = 0,39 -г 0,68, отношение п = D Jd = 1,7—9,5 (9 вариантов). Для повышения точности определения температурного напора применяли малые отношения высоты слоя L к диаметру трубы Dan и тщательно измеряли среднюю температуру воздуха на выходе из слоя. [c.133]

Характерные нарушения, допускаемые при изготовлении и ремонте трубопроводов, следующие использование труб из сталей (или других материалов), не соответствующих проектным замена стандартных фасонных деталей (тройников, переходников, отводов и др.) самодельными использование несоответствующих фланцев применение труб, диаметр и толщина которых не соответствуют проектным (расчетным) использование имеющейся под рукой запорной арматуры без учета требований правил и норм неправильное закрепление трубопроводов и отсутствие компенсаторов некачественная сварка применение прокладок, не стойких к рабочей среде. [c.238]

При просвечивании сварных швов могут быть обнаружены следующие внутренние дефекты трещины, непровары, шлаковые включения, раковины и газовое поры. Швы считаются пригодными для последующей обработки, если диаметр (протяженность) шлаковых включений или раковин (в виде отдельных дефектов и их скоплений) не превышает 4, 10 и 15 мм, а площадь газовых пор и шлаковых включений (в виде сплошной сетки) — 1, 1,5 и 2 см для труб диаметром соответственно 25, 38 и 57 мм. [c.139]

Змеевик состоит из бесшовных цельнотянутых труб диаметром от 60 до 152 мм со стенками толщиной от 6 до 15 мм. Длина труб современных печей составляет от 12 до 18 м. Печные трубы соединяются в змеевик при помощи двойников либо приварных калачей. [c.98]

Для труб диаметром от 50 до 125 мм можно принять в среднем = 1,8. Тогда [c.127]

Это означает следующее теплообменник кожухотрубчатый с плавающей головкой и диаметром кожуха 1000 мм, рассчитанный на условное давление 16 кгс/см , исполнение Ml с гладкими трубами диаметром 25 мм, длиной 6 м, расположенными по вершинам квадрата, двух ходов по трубам. [c.174]

Условное обозначение аппарата диаметром 1000 мм, рассчитанного на условное давление 16 кгс/см , с гладкими U-образными трубами диаметром 25 мм, длиной 6 м, расположенными по вершинам квадрата, следующее [c.175]

Холодильники (или конденсаторы) погружного типа (рис. 66) изготавливают различных видов и размеров. Высота ящиков обычно 2—2,8 м, ширина 10,6 м. Пучки охлаждающих труб изготавливают из стали или чугуна в виде беспрерывного змеевика, секции или в виде прямых труб. Чаще всего применяют чугунные трубы диаметром 76 и 100 мм. Конденсаторы и холодильники погружного типа имеют следующие существенные недостатки значительный расход металла большая занимаемая площадь малый [c.178]

Авария развивалась следующим образом. В отделении окисления цикло-гексана на одном из реакторов обнаружили большую трещину. Реактор заменили временной обводной линией (байпасной), которая соединяла работающие реакторы. На байпасной линии по обоим ее концам установили трубчатые пружины. Поскольку в батарее каждый реактор находился ниже предыдущего для обеспечения самотека, байпасную линию пришлась согнуть (она была изготовлена из трубы диаметром 0,51 ми опиралась на стойки). Незадолго до аварии производство циклогексана временно было приостановлено. При пуске его байпасная линия оказалась в условиях большего давления, чем в нормальных условиях эксплуатации. Очевидно поэтому обе трубчатые пружины сильно деформировались и сломались. Через разрушенные участки циклогексан, температура которого была выше точки кипения, вырвался наружу и образовал облако диаметром около 200 м толщина облака в некоторых местах достигала 100 м. Через 45 с облако загорелось, по всей вероятности, от печи водородного цеха. Последовавшая за этим мгновенная вспышка от быстрого распространения факела вызвала сильную ударную волну, распространившуюся в течение нескольких секунд. Взрыв произошел на высоте 45 м от уровня земли. Взрывом были разрушены резервуары и конденсаторы, а также здания на территории завода. Пожар охватил территорию в 45000 м высота пламени достигала 100 м. Результаты расследования показали, что в технологическую схему были внесены изменения без согласования с проектировщиками и специалистами соответствующей квалификации. [c.70]

Правка с применением взрывчатых веществ. Правку при па-мощи взрывчатых веществ (ВВ) можно производить для обечаек (труб) диаметром от 2—3 см и до 15 м. В практике наибольшее применение нашла правка цилиндрических, конических и куполообразных обечаек диаметром [c.97]

Накатка ребер на латунных трубах производится на цилиндрической оправке с удлиненным сердечником. Диаметр оправки на 2—3 мм меньше внутреннего диаметра накатываемой трубы, диаметр сердечника на 2—3 мм меньше диаметра оправки. [c.154]

Для аппаратов типов ТН и ТЛ предусматривается применение труб диаметром 20, 25, 38 и 57, а для типов ТП и ТУ — 20 и 25 мм. [c.137]

ГОСТ 15118—69, 13202—67, 13203—67 установлены схемы размещения труб для типов ТН и ТЛ — по вершинам равносторонних треугольников, так как межтрубное пространство этих аппаратов не подвергается механической чистке для типов ТП и ТУ — по.вершинам квадратов. Шаг размещения труб диаметром 20 25 38 и 57 мм принят равным 26, 32, 48 и 70 мм. [c.137]

Рис. 11-30. Распределение Стемпера-тур в охлаждаемой снаружи трубе диаметром й при толщине стенок / в случае экзотермической реакции.

Спиральное оребрение трубных элементов навивкой ленты с одновременной приваркой. Для труб диаметром более 60 мм перспективной является технология приварки ребра из стальной ленты, навиваемой на трубу с заданным шагом (спиральное оребрение). Предварительно в специальных штампах на ленте делаются просечки шириной 2 мм, т. е. не на всю ширину ленты (не дорезается около 5 мм). Затем лента с просечками навивается на трубу и приваривается к последней. [c.157]

Скорость сбрасываемого газа в устье факельной трубы диаметром 0,8 м составит [c.227]

После отстаивания осветленная вода из верхней части камеры по трубам диаметром 100 мм поступает в сливные бачки 5 и из них в общую линию слива и далее в сборник осветленной воды б. Шлам из приямка 7 центробежным насосом 8 откачивается на шламовые поля. Осветленная вода из приямка 6 центробежным насосом подается в промывную колонну в отделение генерации. [c.26]

Используя насадки, можно очень быстро очищать трубы и каналы диаметром от 50 до 100 мм. Отложения, размытые струями воды, под давлением транспортируются от сопла до входного отверстия этим достигается высокая степень чистоты. Для труб диаметром от 10 до 50 мм имеются специальные насадки различных конструкций. [c.305]

Аппарат, в котором производили измерения, представлял собой цилиндрическую трубу диаметром 100 мм с подачей газа снизу вверх. Некоторые замеры вели в стеклянной трубе диаметром 60 мм. Коэффициент массоотдачи определяли по убыли массы элементов зернистого слоя, сформированных из нафталина. Эти элементы совершенно одинаковые по форме и размерам с остальными элементами засыпки из невозгоняющегося материала — металлическими шарами = 3,2—19,3 мм, таблетками катализатора = 6,6 и 9,1 мм и керамическими кольцами с = 8 мм, укладывались в один или два ряда в верхней [c.148]

Перемычка состояла из трех сваренных труб. Фланцы перемычки болтами были присоединены к фланцам реакторов. При таком соединении штуцеров диаметром 28 дюймов перемычкой из труб диаметром 20 дюймов под воздействием внутреннего давления возникали изгибающие моменты в компенсаторах, которые на это не были рассчитаны. Усилия, воздействующие на компенсаторы, при рабочих условиях могли достигать 380 кН (38 тс). Однако никаких вычислений с целью проверки, выдержат ли компенсаторы и перемычка воздействие таких усилий, не было проведено. [c.97]

Над верхним днищем регенератора установлена дымовая труба диаметром 2,6 м. Под этим днищем расположено 12 комплектов циклонов в каждом комплекте по три циклона. Во всех циклонах предусмотрены индивидуальные стояки для возврата уловленного катализатора в кипящий слой. Газы регенерации, пройдя 12 комплектов параллельно работающих циклонов, поступают в сборную камеру, а затем в дымовую трубу, внизу которой имеются две задвижки рабочая и резервная. [c.156]

Реакцию конверсии метана водяным паром можно проводить двумя способами. При первом из них катализатор помещается в двух рядах труб диаметром 150 мм (рис. 1Х-54). Это обеспечивает большие соотношения поверхности теплообмена и объема каталитической массы (в систему требуется подводить значительные количества теплоты извне). При другом способе (так называемом [c.405]

В трубчатой конверсионной печи находится 315 реакционных труб диаметром 89 мм с толщиной стенок 7 мм. Высота слоя катализатора в каждой трубе равна 7,5 м. Конвертированный газ выводят из печи при температуре 810 С и давлении 8,5 атм. Отно- [c.100]

Например, для труб диаметром с1 25 мм ( 25,4 мм) при их шаге [см. формулу (142)] t = 32 мм, толщина решетки по условию надежной развальцовки, т. е. при = 4,35-25+ 15 = 124 мм , и прн прибавке на коррозию с двух сторон С = 2-3 мм [c.166]

Обечайки. Обычно корпуса сосудов и аппаратов выполняют ци. пидрическими из листового проката или труб. Диаметры ци-ли1дрических обечаек для аппаратов, изготовленных из стали, вы-6nf ают по ГОСТ 9617—76 (см. 3.2). Согласно ГОСТу, длины обечаек корпусов сосудов и аппаратов, в том числе имеющих промежуточные разъемы, могут быть выбраны из следующего ряда 60, О, 100, 120, 140, 160, 180, 200, 220, 250, 280, 320, 360, 400, 450, 50С, 550, 600, 650, 700, 800, 900, 1000, 1100, 1250, 1400, 1600, 1800, 2003, 2200, 2500, 2800, 3200, 3600. 4000, 4500, 5000, 5500, 6000, 6500, 7000,7500,8000,8500, 9000, 9500, 10 000, 11000, 12 000, 13 000, 14 000, 15 000, 16 000, 17 000, 18 000, 19 000, 20 000, 21000, 22 000, 23 000, 24 000, 25 000, 26 000, 27 000, 28 000, 29 000, 30 000 мм. [c.75]

Змеевики радиантной камеры собирают на фланцах из четырехтрубных секций длиной около И ООО мм (диаметр труб 219 X 10 мм). Змеевик конвекционной камеры состоит из двух 12-трубных и одной 14-трубной секции с корядорным расположением труб диаметром 159 X 10 мм. Секции целиком сваривают в заводских условиях и поставляют совместно с заранее надетыми трубными решетками, которые устанавливают друг над другом. Несмотря на неко- [c.106]

При четырехходовой конструкции рассчитываемого теплообменника всего будет 22 трубки с распределением по отдельным ходв]м 5—6—6—5 трубок. Выбираем шаг трубок 42 мм. Внутренний диаметр обечайки теплообменника -будет равен 227 мм (труба диаметром 241 X 7 мм). Расстояние между перегородками в рубашке делается равным 250 мм. [c.181]

При развальцовке аппаратов с толстостенными трудноуплот-няемыми трубами диаметром 28x4 и 57x3,5 мм в целях исключения течи используется эпоксидный клей. Процесс уплотнения в этом случае заключается в следующем. Один конец трубы (на длину развальцовки) смазывают эпоксидным клеем. Трубу вставляют в отверстие первой решетки несмазанным концом. Во второй решетке обмазывают клеем отверстия. Для равномерного распределения слоя клея трубу поворачивают вокруг своей оси 2—3 раза при помощи специального инструмента, после чего закрепляют с одной стороны трубу скобами и производят развальцовку. Время между обмазкой клеем и окончанием развальцовки не должно превышать 3 ч, так как в течение этого времени происходит полимеризация клея. По окончании развальцовки наплывы клея с поверхности решеток удаляют. [c.171]

После нескольких месяцев работы у основания резервуара, в месте подсоединения впускного трубопровода, появились трещины. Этилен стал интенсивно выходить в атмосферу через эти трещины. Взрывоопасный газ удалось рассеять подачей пара. Выяснилось, что трещины появились в то время, когда установка охлаждения была отключена и предохранительный клапан был открыт. Струя холодного газа заморозила конденсат, стекающий по стейкам вытяжной трубы образовалась ледяная пробка, полностью перекрывшая проходное сечение трубы (диаметр трубы 200 мм). Трещины в резервуаре были вызваны превышением давления сверх допустимого. До аварии в течение 11 ч прибор показывал давление в резервуаре более 14 кПа (0,14 кгс/см ), однако обслуживающий персонал не придал этому значения. В качестве временной меры подача пара в трубу была заменена подачей пара в кольцо, расположенное в верхней части вытяжной трубы. В дальнейшем вытяжную трубу заменили факельной трубой, сохранив подачу пара в кольцо бездымного сжигания. Однако через некоторое время в резервуаре снова повысилось давление сверх допустимого. Оказалось, что труба плотно забита обломками огнеупорного кирпича, обвалившимся с верхней части трубы, и вновь перекрыта пробкой, которая образовалась из конденсата, попавшего в трубу. Конструкция трубы была изменена — была установлена воронка для слива конденсата. Разработаны инструкции, в соответствии с которыми пар должен подаваться в систему только при больших расходах газа, поступающего на факел. При большем расходе газа конденсат уносится и не стекает по трубопроводу. Необходимо отметить, что предохранительный клапан не должен был использоваться в этой системе для обеспечения нормального режима. Эти клапаны должны быть предназначены только для защиты аппарата. Кроме того, следовало установить регулятор давления, срабатывающий при давлении, несколько меньшем давления, при котором срабатывают предохранительные клапаны, и клапан с дистанционным управлением на линии сброса газа в трубу. [c.239]

Фланцевое соединение трубопроводов — одно из самых распространенных оно применяется для соединения труб диаметром от 6 до 1200 мм при любом давлении жидкости или газа. Фланцы к т)убопроводам крепят развальцовкой или разбортовкой трубы, [c.66]

Перемешивание в газовой фазе. Было установлено, что для слоя высотой 1—2 м и диаметром от 25 до 75 мм обратное перемешивание в газовой фазе является слабым . Данные Стемердин-га показывают, что интенсивность перемешивания в газе быстро возрастает с увеличением диаметра. Так, коэффициент турбулентной диффузии газа, который является показателем скорости перемешивания, в трубах диаметром 152 мм в 10 раз больше, чем в трубах диаметром 76 мм, и в 20 раз больше, чем в трубах диаметром 25 мм. Имеются сообщения о степени перемешивания в больших промышленных регенераторах установок каталити- [c.294]

V111-2. Воздух продувается со скоростью 454 /сг/ч через реактор, состоящий из десяти параллельных труб диаметром 63,5 мм и длиной 3,05 м. В трубах находится насадка из относительно гладких цилиндрических гранул диаметром и высотой по 18,8 мм. Трубы на участке длиной 0,61 м содержат ровно 191 цилиндр. Средняя температура воздуха 92 °С, избыточное давление на входе 0,34-10 н/ж (0,35 ат). Определить потерю напора . [c.300]

Колонны с насадкой, часто применяемые для осуществления чисто физических процессов массопередачи, используются также и для проведения гетерогенных реакций. Например, кожухотрубный реактор с насадкой для непрерывного хлорирования бензола состоит из ряда труб диаметром 102 мм и длиной около 7,6 м, заполненных керамическими кольцами Рашига диаметр кожуха аппарата 1,22 л, пропускная способность составляет около 35 т бензола1сутки. Для уменьшения образования полихлорбензолов температура в реакторе поддерживается ниже 43 °С за счет циркуляции в межтрубном пространстве охлаждающей воды. [c.360]

Процесс описывается уравнением (Х,5). Система имеет две постоянные времени, так как имеются две последовательно соединенные емкости. Поток жидкости, протекающей через трубу диаметром 25,4 мм, равен = 0,170 л1сек. Вследствие того что объем аппаратов составляет 170 л, постоянная времени для каждой емкости [c.130]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология