Жидкость в каналах

Теплоотдача жидкостей, которые не перемешиваются, происходит благодаря естественной конвекции. Коэффициент теплоотдачи в этом случае вычисляется по формулам, применяемым при расчете естественной конвекции. Коэффициент теплоотдачи конденсирующегося пара (при паровом обогреве) подсчитывается по формулам теплоотдачи при конденсации пара, а при применении жидкого теплоносителя — по формулам теплоотдачи при движении жидкости в каналах. [c.188]

Под бесконтактными жидкостными уплотнениями понимают устройства, уплотняющее действие которых достигается в результате потерь энергии при движении жидкости в каналах, образованных элементами уплотнения, имеющими неподвижные и подвижные поверхности. Бесконтактные уплотнения применяют для герметизации вращающихся валов перемешивающих устройств вертикальных аппаратов при окружной скорости вала до 40 м/с, рабочей температуре жидкости от —180 до 350°С и кинематической вязкости 1 10 м7с. [c.244]

Чтобы оценить по достоинству значение работ Н. П. Петрова, нужно учесть, что в то время работы Рейнольдса о сущности ламинарного и турбулентного течения жидкости были мало известны. Позже, проведя глубокий анализ движения вязкой жидкости в канале, образованном двумя поверхностями, находящимися в относительном движении, Рейнольдс показал, что шип может поддерживать нагрузку только при эксцентричном его положении. Свое приближенное уравнение ГТС, разработанное на основании уравнения механики вязкой жидкости Навье — Стокса, Рейнольдс вывел на основании следующих допущений гравитационными и инерционными силами можно пренебречь вязкость смазочной среды постоянна жидкость (смазка) несжимаема толщина пленки смазки мала по сравнению с другими размерами скольжение на границе жидкость— твердое тело отсутствует влиянием поверхностного на--тяжения можно пренебречь смазка является ньютоновской жидкостью. [c.229]

Рнс. 82. Схема скоростей движения жидкости в каналах рабочего колеса центробежного насоса [c.150]

V = и/и— вектор нормализованной скорости и— вектор локальной скорости и — вектор скорости жидкости в канале. [c.192]

В принципе расчет гидравлического сопротивления мембранных аппаратов аналогичен известным методам расчета потерь напора при движении жидкости в каналах или трубопроводах. Так, для определения потери напора АР (кгс/см ) в трубчатом модуле рекомендуется [12, с. 258] следующее выражение [c.268]

ХАРАКТЕРИСТИКИ И СТРУКТУРА ПОТОКА ПРИ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ В КАНАЛАХ [c.14]

Риман И. С., Черепкова В. Г. Приближенный способ расчета профиля скорости при течении жидкости в канале, соосно заполненным стержнями. — В кн. Промышленная аэродинамика. М. Машиностроение, 1973, вып. 30, с. 65—74. [c.341]

Рис. 2.2. Относительное движение жидкости в каналах рабочего

Вследствие относительно малой разности удельных весов жидкостей и большой снлы трения между слоями волнообразование разрушает слоистое течение при сравнительно малых относительных скоростях жидкостей. Вследствие того, что встречное слоистое движение жидкостей в каналах экстрактора невозможно, возникает необходимость в устройстве отверстий в ленте, образующих стенки каналов. В этом случае жидкости в экстракторе движутся не только вдоль каналов, образованных спиралью, но также и в радиальном направлении, перетекая из канала в канал. [c.469]

Это уравнение с точностью до ошибок, вносимых операцией усреднения (2.101), может служить характеристикой динамики движения реальной жидкости в канале. [c.171]

Проследим, как изменится математическое описание и структура диаграммы связи, если изображенный на рис. 2.25 криволинейный трубопровод, цо которому движется жидкость, сам участвует в плоскопараллельном движении в плоскости хог со скоростями у,т (О и Уд-т (О В направлении осей z и. х соответственно. Проекции внешних сил, действующих на контрольный объем жидкости в канале, равны [c.173]

Картину течения жидкости в канале с изгибом дополняет анализ распределения скоростей потока, определяемых по формулам (7.7) и (7.8). Типичные эпюры скоростей в различных сечениях каналов для Ке = 300 представлены на рис. 7.7. [c.355]

Выше упоминалось, что наличие вязкости обусловливает неравномерность распределения скоростей по сечению канала. Характер этой неравномерности различен в случаях ламинарного и турбулентного режимов. При ламинарном движении жидкости в канале неизменного сечения распределение скоростей по сечению характеризуется уравнением [c.15]

Интерполяционные зависимости, полученные для неразвитого кипения жидкости в каналах, просты и удобны для использования. Существует, однако, мнение [17], что при кипении в потоке гидродинамическая структура пристенного слоя жидкости отличается от структуры слоя, формирующегося при кипении в большом объеме Следовательно, в интерполяционных соотношениях (7.72) и (7.74) нельзя использовать данные, полученные при кипении жидкости в большом объеме, а следует пользоваться экспериментальными данными по кипению в потоке. [c.243]

Хабиб. Взаимодействие потока горячего газа и струи холодной жидкости в каналах,— Теплопередача, 1976, № 3, с. 87—92. [c.83]

Основное уравнение центробежного насоса. Рассмотрим движение жидкости в каналах рабочего колеса (рис. П1-2). Будем считать, что все частицы жидкости движутся по одинаковым криволинейным траекториям, определяемым формой лопаток. Движение частиц жидкости в каналах колеса является сложным они движутся вдоль лопаток с относительной скоростью т, направленной по касательной к соответствующему элементу лопатки, и вращаются вместе с колесом с переносной скоростью и, которая [c.73]

Рис. 111-2. Схема движения жидкости в каналах рабочего колеса.

Труба (2) установлена сверху и ее диск (9) зажат через прокладки между средними фланцами (4) корпуса (1). Снизу уплотнение трубы обеспечено сальниковым устройством (12). ВЗУ (3) в трубу установлено по конусной посадке, а смонтированная с ней труба холодного потока (13), имеющая также расширитель диаметра, герметизирована сальниковым устройством (14). Аппарат снабжен рядом штуцеров (15 и 16) для снятия параметров газа (давление, температура). При изучении течения двухфазных потоков для подачи жидкости в каналы ВЗУ в трубе (2), диске (9) и фланце (4) выполнены отверстия (17). Для наблюдения за выходом жидкости на уровне конца трубы в камере (6) предусмотрены смотровые окна (18). [c.17]

D. Течение сжимаемой жидкости в канале. Основные уравнения. Основной характеристикой сжимаемых тече-1ШЙ в трубах является изменение усредненной плотности в направлении потока. Такое изменение может быть обусловлено теплообменом и (или) высокой скоростью течения. Эффекты сжимаемости нужно учитывать в том случае, когда средняя скорость течения в трубе составляет более 30% скорости звука. [c.129]

Чтобы определить сопротивление слоя (потерю давления), можно воспользоваться уравнением (6-64), однако его непосредственное применение затруднительно, так как скорость жидкости в каналах w и их эквивалентный диаметр трудно определимы. Поэтому в расчеты вводят фиктивную скорость Wo, т. е. скорость, отнесенную ко всему сечению аппарата. [c.176]

Основное уравнение центробежных машин. Частицы жидкости в каналах рабочего колеса совершают сложное движение — они перемещаются вдоль лопаток и одновременно вращаются вместе с колесом. Соответственно различают [c.197]

Рис. 7-9. Движение жидкости в каналах колеса центробежного насоса.

После подстановки в (IX. 13) выражения (IX.8) и зависимости т = (Я.тр/8) ри (где и — средняя истинная скорость жидкости в канале) найдем [c.177]

Движение жидкости в каналах переменного сечения (рис. 4) за счет давления, развиваемого на мениске, изучалось М. М. Ку-саковым и Д. Н. Некрасовым. Было установлено, что самопроизвольное перемещение границы раздела жидкостей продолжается до тех пор пока приращение потенциальной энергии по высоте (длине) канала не становится равным нулю ( // /г=0), т. е. до отметки, на которой достигается равенство капиллярного давления гравитационному перепаду давления. Эти отметки в каналах авторами названы равновесными высотами. На рис. 4 равновесные высоты фиксируются пересечением эпюр капиллярного давления (/ ) и гравитационного перепада давлений (pg) по длине канала. [c.43]

В уравнение (11,124) входит действительная скорость жидкости в каналах слоя, которую трудно найти. Поэтому целесообразно выразить ее через скорость, условно отнесенную к полному поперечному сечению слоя или аппарата. Эту скорость, равную отношению объемного расхода жидкости ко всей площади, поперечного сечения слоя, называют фиктивной скоростью и обозначают символом оУо. [c.103]

Процесс заполнения формы охватывает все наиболее сложные и интересные аспекты переработки полимеров неизотермичность, неустановившееся течение неньютоновской жидкости в каналах со сложной геометрией, сопровождающееся процессами охлаждения и структурообразования. Более детально все эти вопросы рассмотрены в гл. 14. [c.22]

С помощью смазочной аппроксимации можно легко получить решение задачи течения жидкости в каналах со сложной геометрией (в этом случае аналитически решение либо нельзя получить, исключая утомительные численные методы, либо оно длинно и затруднительно). [c.119]

Используя профили скоростей, можно проследить возможную траекторию движения частицы жидкости в канале. Для закрытого выхода жидкость, не продвигаясь в осевом направлении, перемещается в направлениях х и г. Частица жидкости движется по замкнутой траектории в плоскости, перпендикулярной оси червяка, как показано на рис. 10.18. По мере того как частица приближается к гребню, она начинает двигаться к основанию червяка. Затем [c.327]

Рис. 10.18. Траектория частицы жидкости в канале червяка для значений Qp/Qd, равных а — 0 б — минус 0,5 в — минус 1,0.

Рис. 11.22. Траектория движения частицы жидкости в канале червяка (I — поверхность корпуса, 2 - канал червяка).

Рис. 11.24. Зависимость относительного времени пребывания частицы жидкости в канале от координаты .

Гидравлическое сопротивление при течении жидкости в каналах, образованных сетками-сепараторами и дренажным слоем, oжнo определять по формулам [c.200]

Общее приближенное уравнение процесса можно вывести, если сложную систему пор мысленно заменить системой параллельных цилиндрических каналов среднего эквивалентного диаметра и принять параболическое распределение скоростей движения фильтрата и промывной жидкости в этих каналах [242]. При этом процесс промывки следует разделить на две стадии первая стадия начинается с момента пропикания промывной жидкости в каналы осадка и заканчивается при появлении из осевой части каналов первых порций этой жидкости начало второй стадии совпадает с окончанием первой и продолжается до прекращения промывки. Следует также принять, что в течение обеих стадий фильтрат и промывная жидкость не смешиваются. [c.218]

При относительно небольшом количестве легкого экстрагента тяжелая жидкость, продвигающаяся от оси барабана к его периферии, увлекает легкую жидкость и оба слоя движутся относительно стенок канала в направлении, обратном вращению барабана. В результате трения о стенки поток турбулизируется и массообмен между слоями интенсифицируется. На рис. 246 показана схема движения жидкостей в каналах барабана, вращающегося по часовой стрелке. Тяжелая жидкость перетекает из канала А в канал В и далее в канал С, легкая жидкость проходит каналы в обратном порядке. Оба слоя движутся в каналах в направлении, обратном вращению барабана. [c.469]

Теоретическое исследование процесса конвективного теплообмена требует надежных данных о гидродинамике потока. Не-замкнутость уравнений Рейнолы1са не позволяет получить точное теоретическое рещение задачи при турбулентном режиме движения жидкости. Это обусловило возникновение и разработку двух фундаментальных направлений в теории турбулентного теплообмена первое - полуэмпирические феноменологические теории, развитые в работах Д. Тейлора, Л. Прандтля, Т. Кармана, А. Н. Колмогорова и др. второе - статистическое описание турбулентности, изложенное в работах Л. Келлера, А. Фридмана, И. Бюргерса, М. Миллионщикова, А. Монина, И. Хинце и др. Однако ни один из этих подходов в настоящее время не позволяет достаточно точно решить задачу гидродинамики турбулентного потока жидкости в каналах сложной геометрической формы ПТА, особенно при сложном трехмерном характере течения в каналах сетчато-поточного типа. [c.357]

В раэд. 2.1 изложены основы теории явлений переноса теплоты, массы и импульса. Однофазные течения как ньк>-тоновских, так и неньютоновских жидкостей в каналах, пучках гладких и оребренных труб и около погруженных в жидкость тел рассмотрены в разд. 2.2. Там же обсуждается течение в неподвижных и псевдоожиженных слоях. [c.69]

В табл. 5 и 6 приведены результаты, аналогичные уравнениям (30) и (31), полученные при использовании перечисленных в табл. 4 моделей. Метод приближенного расчета объемного расхода в зависимости от перепада давления при течении неныотоновских жидкостей в каналах с нерегулярным поперечным сечением был предложен в [16[ (см. также [17]). [c.172]

Из этого следует, что мы сначала сформулируем законы сохранения снова для двухфазного потока газа и жидкости в канале. Затем будет сделай обзор эмпирических аннроксимаций для расчетов 1 раднепта давления, обусловленного трением, и истинного объемного газосодержания с онределенными рекомендациями для целей конструирования. Затем обсудим изменение давления при прохождении через особые точки потока. Здесь под особыми точками понимаются те компоненты системы, в которых происходит отклонение течения от прямолинейного его движения вдоль канала. Такие особые точки включают, нанример, диафрагмы, сул<сиия и расширения капала и изгибы. Чтобы рассчитать общий перепад давления в системе, необходимо проинтегрировать вдоль всей длины канала с постоянным нонеречным сечением выражения для градиента давления, которые приведены ниже, и добавить к это,му значению изменении давления во всех особых точках. [c.187]

Щелевая, или сотовая, насадка (рис. 2.29, й) образована из гофрированных вертикальных листов, сдвинутых один относительно другого так, что по высоте пакета образуются изолированные вертикальные каналы. Листы соединены в пакеты высотой 400—1000 мм точечной сваркой. К преимуществам этой насадки относятся значительно более высокая (в 2—3 раза), чем у йлоскопараллельной насадки, удельная поверхность, а также возможность нагревать или охлаждать контактирующие фазы, поскольку каналы, образованные гофрами, пригодны для подачи в них теплоносителя или хладагента. К недостаткам насадки следует отнести неравномерность толщины пленки жидкости в канале. Накопление жидкости в углах канала несколько ухудшает эксплуатационные качества этой насадки. [c.99]

Лидером и Тадмором [12 ] описан другой подход к оценке распределения деформаций, основанный на определении изменений во времени положения частиц жидкости в канале, разделенном на мелкие участки. [c.413]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология