Сушка с регенерацией тепла

В патентах приведены прямоточные и противоточные сз емы циркуляции катализатора и подачи сырья. Из-за пониженного (1,15 М1]а) рабочего давления в реакторе необходимо было выбрать схему, обеспечивающую низкий перепад давления. Использование одноходового вертикального сырьевого теплообменника и новой конструкции огневого подогревателя снизило перепад давления в реакторе с 0,8 до 0,42 МПа. Использование вертикального теплообменника позволило уменьшить потери тепла на 40% по сравнению с обычными горизонтальными теплообменниками. Соответственно уменьшились эксплуатационные и капитальные затраты на охлаждение отходящего из реактора потока. Применение оборудования, обеспечивающего снижение перепада давления и повышение эффективности теплосъема, позволило повысить жесткость процесса риформинга. Непрерывная регенерация катализатора сохраняет его равновесную активность при низком давлении, повышает выход и октановое число риформата. Регенерация осуществляется в четырех независимых зонах нагрева, выжига кокса, оксихлорирования, сушки и охлаждения при радиальном потоке газа через слой катализатора. В дальнейшем за счет реконструкции давление в реакторе снизили до 0,7 МПа, объемную скорость подачи сырья повысили до 1,5 Ч-1, кратность циркуляции ВСГ понизили до 2,5, скорость циркуляции катализатора повысили с 300 до 900 кг/час. [c.162]

Сушка с регенерацией тепла......................681 [c.596]

Сушка с регенерацией тепла [c.631]

Основными аппаратами технологического комплекса являются трехзонная печь и регенератор с подвижной насадкой. Печь состоит из трех зон I — сушки сланца II — полукоксования сланца и III — газификации полукокса. Регенератор имеет четыре зоны I — нагрев насадки II— пиролиз парогазовых продуктов полукоксования сланца III — нагрев газообразного теплоносителя и IV — регенерация тепла насадки. [c.216]

Сушка с регенерацией тепла......................081 [c.596]

На другой установке применяют псевдоожиженный твердый катализатор для отвода тепла реактор оборудован внутренними теплообменными пучками труб. В качестве катализатора применяют гидрогель (гидратированный силикагель), содержащий 10—20% меди [55]. Его приготовляют распылительной сушкой силикагеля, пропитанного нитратом меди, с последующим прокаливанием при 250° С. Гидрирование проводят при 270°С и избыточном давлении 1,4 ат, применяя трехкратный избыток водорода. Этот катализатор легко отравляется сернистыми соединениями, вследствие чего следует применять нитробензол, полученный из бензола с низким содержанием тиофена. За период работы до необходимости регенерации катализатора удается получить около 1500 кг анилина на 1кг катализатора. Регенерацию осуществляют, пропуская через реактор воздух при 250° С с последующим активированием катализатора водородом. [c.231]

Влажность ГАУ, выгружаемого из адсорберов, составляет 80—90%. Поскольку затраты тепла на сушку ГАУ (Q ) составляют 30—80% от общих затрат тепла на регенерацию ГАУ (Стр), целесообразно максимально обезвоживать ГАУ перед термообработкой. Дренаж свободной влаги из ГАУ в течение [c.119]

Анализ величин расхода тепла на тонну окатышей показывает, что величина полезных затрат теплоты Д<7 (см. кн. 1, гл. 4) определяется в основном физическим расходом тепла на нагрев до температур обжига. Расход тепла на сушку и эндотермические химические реакции практически компенсируется за счет тепла, выделяемого при окислении магнетита. При хорошем использовании физического тепла обожженных окатышей на машинах с высокоразвитой степенью рециркуляции газовых потоков степень регенерации теплоты материала может составлять Лрт >95. При этом значение теплового КПД приближается к единице и может существенно ее превышать (см. [c.231]

Метиловый или этиловый спирты, несмотря на большую доступность и меньшую стоимость обычно не применяются. Одной из причин является низкая растворимость этих спиртов, а также алкоголятов в углеводородах. Другой причиной является большая скрытая теплота испарения, которая составляет для метилового и этилового спиртов 263 и 202 ккал/кг (1100 и 845 кДж/кг), а для бутилового и пропилового 138 и 159 ккал/кг 577 и 666 кДж/кг). Следовательно, применение этилового или метилового спиртов связано с повышением расхода тепла на испарение спирта в процессе его регенерации, а также при сушке полиэтилена. [c.261]

Экономичность промышленного адсорбционного разделения в значительной степени зависит от режима процесса регенерации адсорбента, так как существенная часть энергозатрат процесса в целом приходится на стадию десорбции (расход тепла на отгонку растворителя, нагрев адсорбента до температуры проведения процесса десорбции, расход водяного пара или газа для удаления растворителя из слоя адсорбента после десорбции, расход энергии на подачу воздуха в случае окислительной регенерации, затраты тепла на сушку адсорбента и т. д.). [c.263]

Кроме открытого сжигания в факеле, существуют методы с использованием закрытых камер сгорания, которые могут применяться, если тепла, выделяющегося при горении загрязняющего газа, недостаточно для поддержания устойчивого горения. В некоторых случаях, например, при дезодорации в процессе сушки черного щелока при его регенерации на целлюлозно-бумажных предприятиях, газы пропускают через камеру сгорания бойлера. Но при этом необходимо принимать меры для [c.163]

Применение а кондуктивном и конвективном участках принудительного обдува открытой поверхности материала горячим воздухом (65 °С и выше) со скоростью до 10 м1сек также приводит к повышению интенсивности цроцесса сушки (это мероприятие эффективно вплоть до влагосодержания 20—30%). Обдув целесообразно проводить рециркуляционным воздухом, нагретым за счет регенерации тепла уходящей паровоздушной смеси [Л. 87]. [c.252]

Этого можно достигнуть пре7кде всего за счет более полного использования отходящих газов на сушку и предварительный подогрев материала резкого сниження. их температуры на выходе из печи радикального снижения избытка воздуха, на бесполезный нагрев которого затрачивается огромное количество тепла ликвидации подсосов третичного воздуха уменьшения теплопотерь в окружающую среду. Другим существенным источником сокращения тепла на обжиг керамзита является регенерация тепла остывающего керамзита и использование его на подогрев топлива и воздуха, направляемых в печь. [c.192]

Количество тепла Q ВЛ1 полученное холодным воздухом в калорифере, равно теплу, отданному уходящим воздухом р с. УП1-36. Сушка с регенерацией Оал/О = Ь - - Н (У11М07) тепла. [c.631]

Количество тепла Рвл, полученное холодным воздухом в калорифере, равно теплу, отданному уходящим воздухом Рис. VIII-36. Сушка с регенерацией Oa /G = i2-/.= 4-I5(Vin-107) тепла. [c.631]

У-37, а) используется для передачи тепла для растапливания, для приготовления пищевых продуктов из порошкообразных сухух веществ, вытапливания лярда из обрезков мяса и для сушки измельченных твердых продуктов. Для сушки /Ств= 17- 85 вт/(м град), в условиях вакуума, а также для регенерации растворителя Ктв = 28- -140 вт/(ж2.гра5). [c.307]

Непрерывные сушилки непрямого действия иногда работают под давлением ниже атмосферного. При хорошей герметизации загрузочного и разгрузочного отверстий можно поддерживать во время работы разрежение в 680—710 мм рт. ст. Это особенно важно при сушке чувствительных к теплу материалов или в тех случаях, когда иеоб,ходима регенерация растворителя. [c.515]

Калий входит в состав многих известных нам веществ поташа, едкого кали, жидкого мыла, лекарственных веществ и др. Перекиси натрия и калия (ЫагОд и Кр<) применяют для регенерации кислорода в условиях, когда необходимо получать кислород искусственно для поддержания жизнедеятельности, например на подводных лодках. Натрий используют для осушки органических растворителей, абсолютирования спирта, сплавы натрия и калия — для сушки газов, отвода тепла в атомных реакторах, в производстве титана и во многих других процессах. [c.199]

Раствор ароматических углеводородов (рафинат II) выходит сверху десорбера, направляется в емкость и далее на отгон растворителя. Адсорбент, содержащий в порах смолы и растворитель, выходит снизу десорбера в виде суспензии и поступает в сушилку, где при 150 С осуществляется двухступенчатая сушка в кипящем слое. Псевдоожижающим агентом является водяной пар. Сухой засмоленный адсорбент по системе пневмотранспорта направляется в регенератор, где происходит выжиг смол в кипящем слое при 600—650 °С. Псевдоожижение осуществляется предварительно нагретым воздухом, который подается в нижнюю часть регенератора. Избыточное тепло выжига используется для получения пара давлением 18 ат. Газы регенерации направляются на дожиг в котел-утнлизатор, где получается пар давлением 10 ат. [c.249]

Регенерация цеолитов под атмосферным давлением требует высоких температур (350—550 °С) и, следовательно, связана с подводом и отводом больших количеств тепла. Кроме того, вследствие низкой теплопроводности пористых алюмосиликатов при термической обработке их возможны местные перегревы, способные привести к разрушению кристаллической решетки цеолитов. Трудности, связанные с регенерацией, являются часто основным препятствием на пути применения цеолитов в ка-честве адсорбентов. Поэтому целесообразно исследовать возможность снижения температуры активации цеолитов в условиях разрежения. В принципе этот прием известен в патентах есть указания по поводу того, что активация синтетического-эрионита [1] и цеолита Ь [2] может быть осуществлена под вакуумом даже при комнатной температуре, есть заявка на способ регенерации адсорбентов, применяемых для сушки и фракционировании газовых смесей, действием вакуума [3] однако никаких конкретных данных о режимё низкотемпературной активации эрионита и цеолита типа Ь в литературе нет. Это и побудило нас провести экспериментальное исследование регенерации различных катионнообменных форм указанных цеолитов в условиях разрежения. [c.67]

Расчет процесса регенерации цеолитов при заданных условиях (температура, влажность продуваемого газа) сводится обычно к теплотехническому расчету нагревания слоя адсорбента каким-либо теплоносителем до заданной температуры с учетом количества влаги, удаляемой в процессе регенерации. При этом продолжительность процесса регенерации аналогично процессу гушки зависит от скорости подвода тепла в слой и может быть определена экспериментально путем снятия кинетических кривых десорбции влаги из цеолитов (рис. 3.3). Очевидно, как и при сушке различных материалов, предельное количество влаги, которое может быть удалено из цеолита, зависит от температуры и влагосд- [c.82]