Изгиб типа

Фланцы цельного типа рассчитывают под действием силы <Эбф [см. формулу (95)] на изгиб как консольную балку в опасных сечениях по линиям АВ и ВС (рис. 62). Обозначим — диаметр втулки фланца 5 — толщина втулки фланца В — средний диаметр втулки фланца к — толщина кольца фланца. Изгибающий момент в сечении по линии АВ [c.90]

Характерной особенностью рассматриваемых теплообменных аппаратов (рис. 129) является жесткое крепление трубных решеток к корпусу (рис. 130). Это обстоятельство обусловливает возникновение температурных усилий в трубах и корпусе (кожухе) при различных температурах их нагрева, что может привести к нарушению развальцовки или обварки труб в решетках, продольному изгибу труб, если трубы нагреты больше, чем корпус, и др. В связи с этим кожухотрубчатые теплообменные аппараты жесткого типа (с неподвижными трубными решетками) обычно применяют, когда разность температур стенок труб и корпуса не превышает 30—50° С большая разность температур допускается для аппаратов большого диаметра О > 800 мм). [c.155]

Стандартом предусмотрены следующие типы волнистых компенсаторов (рис. 277) осевые КВО, угловые КВУ, поворотные КВП и шарнирные КВШ. Угловые компенсаторы (см. рис. 276, б) имеют шарнирную связь между стойками, которая позволяет компенсатору изгибаться в одной плоскости на угол примерно от 2 до 10° в завпсимости от диаметра, толщины стенки и числа волн компенсатора. Поворотный и шарнирный компенсаторы имеют по два гибких элемента и тяги (у последнего двухшарнирные) и обеспечивают смещение в поперечном направлении. [c.319]

Обеспечение равномерного распределении скоростей по сечению рабочей зоны (камеры) технологических аппаратов полочного типа простыми способами, как правило, не представляется возможным. Это обусловлено главным образом ограниченностью габаритных размеров промышленных установок, вследствие чего очень часто исключается возможность применения достаточно плавных переходов от одного сечения подводящих и отводящих участков к другому, а также плавных поворотов, ответвлений и т. д. При наличии резких переходов, изгибов, ответвлений и других участков со сложными конфигурациями равномерная раздача потока по сечению может быть достигнута лишь при помощи специальных выравнивающих и распределительных устройств. Геометрические параметры и формы аппаратов, а также подводящих и отводящих участков, в реальных условиях очень разнообразны, поэтому различны степень и характер неравномерности потока и соответстве[1но способы выравнивания его по сечению. [c.10]

При испытании прочностных свойств катализаторов в статических условиях наиболее широкими возможностями Обладают универсальные приборы типа МП-2С, позволяющие помимо испытаний на раздавливание между плоскими поверхностями проводить и другие измерения (на изгиб, срез и т. д.). [c.377]

При определении температурных напряжений в трубах и кожухе теплообменников типа Н можно полагать, что трубные решетки не деформируются, а кожух и трубы не подвергаются продольному изгибу. [c.22]

Эффективная работа прокалочных агрегатов достигается при надежной герметизации торцов барабана. Неорганизованное поступление воздуха в печь увеличивает сгорание кокса, осложняет управление процессом прокаливания и снижает к. п. д. печи. Разработаны конструкции секторных, лабиринтных, мембранных и других типов уплотнительных устройств, обеспечивающих надежность эксплуатации вращающихся барабанных печей при их предельном изгибе, биении торцов относительно неподвижных головок, температурных деформациях и нарушении цилиндрической формы. [c.142]

Рис. П6.3. Прогиб и напряжение нри изгибе для труб различных диаметров [наружный диаметр дюйм) указан на рисунке], нагруженных по типу консольной балки. (Эти данные могут быть использованы при более сложных видах нагрузок например, если труба закреплена с одного конца, то при увеличении длины в четыре раза напряжение остается неизменным, а и гиб увеличивается в дна раза.)

Банкрофт принял теорию Доннана, но несколько видоизменил ее и развил в стройную систему. Представление Доннана о том, что гелеподобные мыльные оболочки, окружающие масляные шарики в эмульсиях, являются частью водной фазы, но отличаются от последней по концентрации, было заменено взглядом, по которому эти оболочки являются особой фазой, разделяющей масляную и водную фазы. Тип образующейся эмульсии зависит от относительной величины поверхностного натяжения по обе стороны этой оболочки. Банкрофт принимает, что водная и масляная фазы смачивают оболочку и адсорбируются ею так, что в общем имеется в поверхностном натяжении с обоих сторон. Вследствие этого различия оболочка изгибается, причем сторона с более высоким поверхностным натяжением принимает вогнутую форму и стремится поэтому обволакивать жидкость на этой стороне. Ясно, что теоретически является необходимым, чтобы жидкость А диспергировалась в виде капель в жидкости Б, если поверхностное натяжение между Б и оболочкой меньше такового между этой оболочкой и жидкостью А. [c.15]

Испытания на ударный изгиб металла труб. Испытания проводились в соответствии с ГОСТом 9454-78, тип образца № 5 с и-образным кон- [c.231]

Испытания на ударный изгиб. Испытания проводились в соответствии с ГОСТом 9454-78, тип образца с У-образным концентратором, длиной 55 мм, толщиной 10 мм и шириной 10 мм. Образцы вырезались вдоль труб (см.табл. 3.10), отработавших в рабочих условиях различное время. Результаты испытаний приведены в табл. 3.16. [c.238]

Аналитические зависимости напряженно-деформированного состояния подземного трубопровода от проектных решений типа (1) получены для всех характерных участков, где возможен изгиб трубопровода в грунте под действием эксплуатационных нагрузок и воздействий. [c.85]

Очевидно, что фонтанный тип течения не обеспечивает строго постоянной скорости растяжения, описываемой выражением (14.1-8). Кроме того, профиль потока на участке фронта не плоский, фронт потока изгибается назад и располагается тангенциально относительно стенок формы при значении у = +N 2. Следовательно, элементы жидкости, ориентированные в процессе фонтанного течения в направлении у, у холодной стенки оказываются ориентированными в направлении л (рис. 14.12). [c.533]

Края антипараллельных ( -структур образованы особым видом вторичной структуры, которой называется -изгибом (реверсивным поворотом). р-Изгибы образуются четырьмя последовательно расположенными аминокнслотнымн остатками, как правило, образующими водородную связь 4- 1. Анализ показывает, что возможны даа основных вида (З-изгнбов (так называемые изгибы типа I и II, рис. 40), отличающихся ориентацией пептидного карбонила по отношению к средней плоскости 10-членного цикла. р-Й гибы — характерный элемент пространственной структуры природных и сиитети ческих олигопептидов, как линейных, так и циклических. Фрагмент 1 -структуры из двух антипараллельных цепей с [5-изгибом часто на-зыввют -шпилькой . [c.93]

Диаметр трубы, мм Растяжение (тип XIII) Излом с надрезом Изгиб с положением корня Ударный изгиб (тип VI) [c.62]

Повышение давления среды в гофрированной оболочке сопровождается некоторым выпучиванием стенок кольцевых пластин, которое может быть упругим или упруго-пластическим в зависимости от величины давления. При наличии ограничительных колец и давления в оболочке эластичная стенка гофра плотно прилегает к поверхности колец, ограничивая ее выпучивание. В простейших профилях применяют кольца с плоскими или коническими боковыми поверхностями. В сжатом положении компенсатора кольцевые пластины или конические оболочки с участком с не имеют изгиба в плоскости продольного сечения гибкого элемента. Плоская кольцевая пластина является участком оболочки, который в соответствии с ее геометрической формой выдерживает наименьшие гидростатические давления по сравнению с профилями других типов. Поднутренний профиль выдерживает несколько большие давления среды, так как имеет участок конической оболочки. 108 [c.108]

Волнистые компенсаторы, разработанные ВНИИГипронефте-машем, можно применять для технологических трубопроводов с не-агрессиными, мало- и среднеагрессивными средами при давлениях до 2,5 МПа (25 кгс/см-) и температуре до 450 С. Эти компенсаторы имеют две основные модификации осевые и универсальные шарнирного типа. Осевые волнистые компенсаторы предназначены для компенсации направленного по оси термического изменения длины трубопровода за счет сжатия-растяжения гибкого элемента их можно устанавливать только на прямых участках трубопровода Универсальные шарнирного типа волнистые компенсаторы пред назначены для компенсации направленного под углом термическо го изменения длины трубопровода за счет изгиба вокруг осей шар ниров. [c.304]

В многоступенчатых насосах турбинного типа жидкость из рабочего колеса попадает в направляющий аппарат, который состоит из двух кольцевых дисков, охватывающих с небольшим зазором рабочее колесо по внешней его окружности. Между дисгсами расположены лопатки, изгиб которых противоположен изгибу лопаток рабочего колеса. Направляющий аппарат служит для того, чтобы безударно отвести жидкость из рабочего колеса и одновременно преобразовать кинетическую энергию в потенциальную. [c.142]

Изгибы с осями, параллельными простиранию, могут выразиться либо лишь в изменении моноклинального падения в сторону его уменьшения почти до горизонтального, и тогда возникает форма, известная под именем структурной террасы (фиг. 112, 113), либо получается изгиб антиклинального типа, т. е. на фоне общего моноклинального падения возникает обратное падение. Эту форму Р. Джонсон предлагает называть антигомоклиналью. [c.280]

Для повышения надежност наиболее распространенного соединения — стыков труб — добиваются снижения в них рабочих и компенсационных напряжений изгиба. Для этого стыки должны располагаться вдали от опор и закреплений, мест резкого перехода и от других участков, на которых вследствие концентрации напряжений возможен дополнительный изгиб. Так, недопустимо комбинированный стык (рис. УМЗ) размещать в соединении типа тройник, поскольку в этом случае высокие напряжения изгиба могут привести к преждевремеппому разрушению. Такой стык следует выносить за пределы тройни-кового соединения на расстояние L не менее 05, где Б —средний диаметр, а 5 — толщина стенки труб. [c.238]

В) Определение напряжений во фланцах. Приводимый ниже метод раечета фланцев [139] )фямеиим )4а1 к свободным, так и к цельным (интегральным) фланцам со втулкой и без таковой, показанным на ( )иг. 77, на которой также г оказаиы рекомендуемые типы и размеры сварки. Во всех случаях прокладка находится внутри окружности болтов н флат ц работает иа изгиб как тогда, когда сосуд находится под давлением, так н тогда, когда давления нет. [c.285]

Изменение гидроизопьез иногда показывает, что есть залежь нефти, образование которой обусловлено не изгибом слоев или наличием литологической ловушки, а особенностями движения вод в коллекторе. В некоторых пологозалегающих пластах нефть стремится всплыть вверх, а движение вод препятствует этому. В результате залежь нефти удерживается потоком вод, омывается им, и находится в так называемой гидродинамической ловушке. Сейчас поискам залежей такого типа уделяется очень большое внимание. Причиной снижения напоров в пределах комплекса или водоносного горизонта [c.50]

Для выбора онтимальиой композиции эффекты факторов на разных уровнях были сопоставлены при помощи множественного рангового критерия Дункана. П[ и этом поскольку тип добавки x ) значимо влияет только на //г (см. таблицу], была выбрана добавка, обеспечивающая максимальную прочность при изгибе, Нормированная ошибка среднего значения равна [c.122]

Количество испытательных образцов по ГОСТ 6996—66 для каждого контрольного сварного соединения должно быть на растяжение по два образца типов XII, XIII или XIV на изгиб по два образца тмпов XXVII или XXVIII на ударную вязкость по три образца типа VI с надрезом по оси шва. [c.97]

Некоторые из термопар имеют электроды, покрытые пленкой термостойкого и неэлектропроводного пака 6. Некоторые применяющиеся для этого лаки с указанием основных свойств приведены вПриложении, в табл. 5 и 6. Термсшары типа д имеют минимальный размер в поперечнике и поэтому удобны в лабораторной практике. Однако они чувствительнее предыдущих к изгибам, так как возможны нарушения целостности пленки пака. Кроме того, не всегда возможно их применение в открытом виде (без кармана). [c.28]

Рассмотренные выше типы местных сопротивлений относились к числу тех, для которых существуют простые теоретические модели, удовлетворительно описывающие наблюдаемые разности давления. Течение же в изгибах сложной формы, в тройниках, в. трубопроводной арматуре существенно сложнее, поэтому для оценки в них местных потерь давления обычно применяются эмпирические соотношения. Примером может служить номограмма для расчета сопротивления в коленах и тройниках, приведенная на рис. 2.15 [143]. Относительные потери давления двухфазного потока АРдвф. м/АРо. м представлены в функции относительных потерь давления двухфазного потока ДРдвф/ДЯо в прямой трубе для одних и тех же массовых скоростей и массовой доли пара. Величина ДЯдвф/ДРо для потока в прямой трубе может быть вычислена по одному из рассмотренных ранее методов [c.95]

Величины 5м были рассчитаны из предположен 1я, что молекулы представляют собой сферы, образующие гексагональную упаковку [43]. Было предположено также, что плотность адсорбата на поверхности равна плотности соответствующего жидкого или твердого вещества, взятого при температуре измерения адсорбции [38, 43]. Чаще всего при определении удельной поверхности в качестве адсорбата используется азот, и величина 5м для него принимается равной 16,2 А . В ряде работ [15,48] имеются указания на то, что 5м для азота при— 95 "С может изменяться от 14,5 до 19 А на молекулу на разных поверхностях вследствие различий в ориентации, упаковке и силе взаимодействия с поверхностью. При адсорбции азота, как правило, юлучаются изотермы II типа с крутым изгибом, при этом значения о , рассчитанные с помощью уравнения БЭТ, и значение Vв очень близки. Поэтому азот представляется особенно удобным адсорбатом, позволяющим проводить экспериментальную проверку правильности определения удельной поверхности путем расчета по изотерме адсорбции [37]. [c.295]

Потери давления в изгибах широко изучены, и в [30] приведен обзор сравнительно недавних работ. На рис. 19 приведены данные для коэ( х 5Ициента потерь к [см. уравнение (67)1 для различных типов изгибов в функции Яс10, где радиус центральной линии трубы в области из- [c.194]

Усталостные повреждения. Периодические изгибы труб могут вести к разрушению материала трубы, если напряжения достаточно велики и вибрация длится достаточно долго. Усталостное разрушение может ускориться коррозией и эрозией. Этот тип повреждения приводит к трещинам к разламыванию трубы на 1суски. [c.321]

Наиболее часто в аппаратах типа К используют одно- и многоэлементные линзовые компенсаторы (рис. 1.6), изготовляемые обкаткой из коротких цилиндрических обечаек. Линзовый элемент, показанный на рис. 1.6, 6, сварен из двух полулинз, полученных из листа штамповкой. Компенсирующая способность линзового компенсатора примерно пропорциональна числу линзовых элементов в нем, однако применять компенсаторы с числом линз более четырех не рекомендуется, так как резко снижается сопротивлениё кожуха изгибу. Для увеличения компенсирующей способности линзового компенсатора он может быть при сборке кожуха предварительно сжат (если предназначен для работы на растяжение) или растянут (при работе на сжатие). [c.12]

Диаметр выпускного отверстия в цилиндрических бункерах должен быть не менее 0,8 мм, в прямоугольных следует делать отверстия возможно большими. Рекомендуется [443 при определении размера вьшускного отверстия исходить из соотношения А (3-6)В (В -максимальный размер куска нефтяного кокса). При выборе типа бункера для закрытых складов необходимо учитывать следующие факторы максимальное использование емкости, удобство и простоту обслуживания, полное опорожнение хранилищ, сведение к минимуму сегрегации кокса в бункере, минимальные капитальные затраты. Установлено [101], что бункер круглого сечения вьп оден по сравнению с бункером прямоугольного сечения, так как периметр его меньше расход строительного материала также меньше. Материал стенок при круглом сечейии работает на растяжение, а прямоугольного - на изгиб и частично на растяжение. Но группа бункеров круглого сечения занимает большую площадь (на 25-30%) по сравнению с бункерами прямоугольного сечения при одинаковой полезной емкости [59, 286]. [c.259]

Испьггания проводят при различных способах нагружения (растяжение, сжатие, изгиб, кручение и др.). Величиной сил инерции при этих испытаниях пренебрегают, определяя усилия методом статического равновесия. Пластичность оценивают по разности размеров образцов до и после испьггания. Машины для испьггания на растяжение должны соответствовать ГОСТ 7855-74. По методу нагружения. магшшы разделяют на два основных типа [c.251]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология