Дефлегматор Диаграммы

От точки О вверх откладывается отрезок ОО, равный значению до — тепла, отдаваемого в дефлегматоре,, которое можно изменять, регулируя разделение конденсата на флегму и дистиллят. Через точку 5, соответствующую состоянию начального раствора, из точки О проводится прямая до пересечения в точке А с продолжением ординаты энтальпии остатка IV- Затем через точку 5 проводится прямая, параллельная оси абсцисс, и на диаграмме получается два подобных прямоугольных треугольника, отношение катетов которых удовлетворяет уравнению (У1-6). Отсюда следует, что отрезок ША обозначает — тепло на 1 моль остатка, которое должно быть подведено в куб. [c.475]

Таким образом, зная способ работы дефлегматора, характеризующийся теплом, отданным в дефлегматоре на 1 люль дистиллята, можно графически определить тепло которое должно быть подведено в куб на 1 моль остатка Q v W). По известным правилам энтальпийной диаграммы также можно графически (рис. У1-7) определить тепло, которое надо подвести в куб в расчете на 1 моль начального раствора Q viS) илн дистиллята Qw/D). [c.476]

На диаграмме равновесия (рис. У1-19) из точки Х=1 на биссектрисе проведем прямую линию с наклоном /з/(р+ 1). Затем из такой же точки Х=Хо, соответствующей требуемому составу дистиллята, построим прямую линию с наклоном Н/ Р + 1), где Р — флегмовое число (предполагаемый возврат флегмы из дефлегматора). [c.483]

Если применяется прямоточный частично конденсирующий дефлегматор, который дает равновесное разделение между дистиллятом (паром) и флегмой (т. е. работает как теоретиче-ская тарелка), то верхняя ступень на диаграмме соответствует этому дефлегматору. [c.485]

В случае противоточного частично конденсирующего дефлегматора (когда разделение будет выше равновесного) по известным уравнениям для дифференциальной конденсации находят пределы разделения и затем по диаграмме определяют число ступеней, соответствующее такому дефлегматору. [c.485]

При / == со рабочие линии совпадают с диагональю диаграммы и движущая сила процесса Ь.у = у — у или Ах = х — х является наибольшей, а необходимое число теоретических ступеней — наимень-ш и м (рис. ХП-19, а). Количество действительных ступеней разделения пропорционально числу теоретических ступеней. Таким образом, при R = оо потребовалась бы наименьшая рабочая высота колонны. Однако флегмовое число R = Ф/Р может стать равным бесконечности только при Р 0. Это означает, что при R = оо отбора дистиллята нет, и вся жидкость, полученная в результате полной конденсации паров в дефлегматоре, возвращается в колонну в виде флегмы. В данном случае колонна работает на себя , без выдачи продукта, что в нормальных производственных условиях, естественно, исключается. Подобный режим работы колонны удобен только для исследовательских целей. [c.491]

Расчет ректификационных аппаратов с помощью диаграммы /—х—у (энтальпия—состав) свободен от этих недостатков. По указанной диаграмме можно установить картину изменения составов и количеств фаз, а также количеств передаваемого тепла для отдельных ступеней и колонны в целом. Пользуясь энтальпийной диаграммой, определяют число требуемых для осуществления процесса теоретических ступеней, действительных ступеней (при известном к. п. д. ступени), расход тепла в кипятильнике, количество тепла, отводимого из дефлегматора, и т. д. [c.502]

На диаграмме отображаются также весовые потоки для кипятильника и дефлегматора. Отрезок v n пропорционален количеству остатка, а 1 п — количеству пара, поднимающегося из кипятильника. Соответственно отрезок v m пропорционален количеству флегмы, а отрезок 1 т — количеству дистиллята. [c.505]

На рис. 5.10 показаны принципиальная схема двухступенчатого абсорбционного трансформатора тепла (а) и процесс работы в . -диаграмме (б). Процесс сжатия рабочего агента, с давления ро в испарителе до давления рк в конденсаторе осуществляется двумя последовательно включенными термохимическими компрессорами КМа и КМа (обведены штриховыми контурами). Каждая ступень компрессора состоит из абсорбера, генератора с ректификационной колонной, дефлегматора, теплообменника и насоса для перекачки крепкого раствора. [c.128]

Подставляя в уравнение (7) Яо=<х), получаем зависимость У = X, которая, будучи нанесена на диаграмму равновесия (рис. 33), совпадает с диагональю. Жидкость состава Х ,, нагретая в перегонной колбе до температуры кипения под данным давлением, образует пар состава У . Этот пар поступает на тарелку /, откуда жидкость состава Ху У стекает в перегонную колбу. Пар состава У , находящийся в состоянии равновесия с жидкостью на этой тарелке, направляется к следующей тарелке, и описанный процесс повторяется. Отсюда следует, что состав обеих фаз между тарелками можно найти по точкам, лежащим на линии концентраций, а состав в состоянии равновесия на тарелках—по линии равновесия. Число точек на этой линии выражает число теоретических тарелок, увеличенное на точку О, соответствующую перегонной колбе, а в случае применения дефлегматора—на точку 5. График, показанный на рис. 33, соответствует колонне, имеющей пять теоретических тарелок. [c.60]

Эффективность дефлегматора определяется числом теоретических ступеней изменения концентрации, необходимых для изменения состава пара, поднимающегося из колбы до состава дистиллата, полученного в ловушке. Это число может быть найдено методом графического построения с помощью диаграммы равновесных концентраций жидкость-пар. Подробнее эти вопросы рассмотрены в рекомендованной литературе. [c.42]

Приведенный анализ дает возможность сделать следующие выводы. Экономичность процесса ректификации во многих случаях можно значительно повысить за счет установки промежуточных дефлегматоров (одного-двух) по высоте укрепляющей секции и промежуточных кипятильников в исчерпывающей секции колонны. Уменьшение необратимости в данном случае происходит вследствие ступенчатого изменения потоков по высоте колонны и приближения рабочих концентраций к равновесным (излом рабочей линии и приближение ее к равновесной кривой видны из диаграммы X—У). Это решение известно, однако технологи и экономисты, к сожалению, не всегда его учитывают. Ступенчатое изменение потоков по высоте колонны достигается также промежуточным отбором и подводом этих потоков. Указанный принцип осуществлен в схеме с разрезными колоннами. Все сказанное выше приводит к увеличению коэффициента полезного действия г)з. [c.171]

Принимая в этом уравнении Х=Хц, найдем общее число молей дистиллята за время процесса. Основываясь на уравнении (VI-77) и последней диаграмме (рис. VI-38, а), можно установить зависимость R от D (рис. VI-38, б). Эта диаграмма имеет большее значение, чем предыдущая. С ее помощью легче в любой момент измерить количество полученного дистиллята и в зависимости от этого количества регулировать возврат флегмы в колонну, чем исследовать состав жидкости в кубе. При помощи этой диаграммы можно вычислить еще одну величину — расход тепла в течение процесса. Флегмовое число R = OID изменяется с течением времени, поэтому точнее его можно выразить производной dO/dD, где dO Vi dD — числа молей флегмы и дистиллята, полученные за бесконечно малый промежуток времени. Количество тепла, отданное в полностью конденсирующем дефлегматоре на dD моль дистиллята [c.499]

Приводим пример разбора диаграммы зависимости температуры от состава применительно к фракционированной перегонке системы, происходящей в заводской практике в ректификационных аппаратах или в дефлегматорах, применяемых в лабораториях. [c.75]

При работе с этой диаграммой параллельно с определением числа тарелок, решаются задачи и о количествах передаваемого тепла в кубе и дефлегматоре колонны. [c.258]

Это обстоятельство в диаграмме I—х отражается тем, что если состояние потоков газа g и жидкости N (рис. 63) в одном и том же сечении колонны соединить прямыми линиями, называемыми лучами, то все они (из всех сечений) пересекутся в одной точке полюса тс с координатами х и 4. Для колонн с дефлегматорами х совпадает с лГд концентрацией дестиллата. Чисто геометрически доказывается, что [c.260]

Требуется определить, пользуясь диаграммой I—х или аналитически, расход тепла в кубе и количество отводимого тепла в дефлегматоре qjy на 1 кг дестиллата, содержащего 94 /о по весу спирта, если кубовый остаток практически не содержит спирта (j = 0). Исходная смесь вводится при температуре 70° С. Укрепляющая колонна работает с числом флегмы 4. [c.303]

На рис. 130 показано графическое определение числа теоретических тарелок на диаграмме /, i — x, у для абсорбции хлористого водорода при концентрации получаемой соляной кислоты 31% (Хк == 0,31), температуре поступающего газа 50°, температуре воды I = 30 и общем давлении 760 мм рт. ст. Построение выполнено для случая, когда абсорбции подвергается чистый НС1, не содержащий инертных газов и водяного пара, т. е. г/н=1, и хлористый водород полностью поглощается т. е. Ук=0. Так как Ун=1 и Хк=0,31 известны, то направление первого луча к полюсу определяется при соединении этих точек прямой линией. Кроме того, имеем Ук=0 и л-н=0, что обусловливает Хр=0. Для определения ip необходимо продолжить линию Ун — Хк до пересечения с осью ординат это дает значение ip = —100 ккал/кг. Как видно из построения, требуются четыре теоретические тарелки.. На диаграмме видно также распределение температур по тарелкам (снизу вверх) 82, 96, 108,2 и 103,5°. Количество тепла, которое необходимо отвести в дефлегматоре —ip — ts = 100 -Ь 30 = 130 ккал на 1 кг добавляемой воды или 130(1 —0,31) = 90 ккал на 1 кг соляной кислоты. [c.403]

На диаграмме i — лг находим )из /3 и Ха точку 3. Температура 3 == 46 °С. Состояние раствора после дросселирования жидкости (т. i a) на диаграмме совпадает с точкой 3 (по усло) Ию процесса i = = onst) Энтальпию жидкости после насоса ввиду малой сжимаемости жидкости мо5<но принять = = 4. Состояние пара на выходе из дефлегматора (т. 5) принимаем насыщенным прр Р = 1,35 МПа и у а = 0,995, тогда д = 1360 кД к/кг и 4 = 56 °С. Точка 6, характеризующая состояние раствора на выходе из конденсатора, найдена по условию = = onst и X,, = ons [c.189]

Анализируя одновременно состав дистиллята и жидкости в перегонной колбе, например рефрактометрическим методом, можно при помощи соответствующих диаграмм или формул определить эффективность колонки, т. е. число теоретических тарелок. Эффективность перегонных колонок зависит от величины поверхности соприкосновения жидкости с паром, степени дефлегмации и скорости перегонки. Например, число теоретических тарелок (ЧТТ) обычной перегонной колбы — 1—3 колбы с дефлегматором длиной 10 си — до 5 ТТ колонки длиной 50 см с металлической насадкой — 30—40ТТ колонки газо-жидкостной хроматографии — 700—4000 ТТ капиллярных колонок в газо-жидкостной хроматографии — до 100 ООО ТТ, [c.48]

Отсюда следует, что на тепловой диаграмме равновесия точки Хф, л), Я у, / ) и 5(г/1, / +Qo/Gl) лежат на одной прямой (см. рис. 97). Точки Ф и У характеризуют состояние флегмы и поступающих в дефлегматор паров, а точка 5, лежащая на вертикали г/1=сопз1, является полюсом дефлегматора. [c.327]

По I, или t, 1-диаграмме пара-метры пара после дефлегматора рк==Р2= 1,38 МПа, I2=45° , n=g2=0,998 1,0, 2=dl630 кДж/кг. [c.123]

Наиболее распространенным в настоящее время методом расчета ректификационных колонн является метод расчета при помощи диаграммы равновесия. Этот метод, первоначально предложенный Кэбом и Тиле, употребляется в различных модификациях. Метод основан на построении в диаграмме равновесия так называемых рабочих или оперативных линий колонны, уравнения которых связывают между собой составы пара и жидкости в любом сечении колонны между ее тарелками, состав дистиллята, состав остатка и флегмовое число. Вывод уравнений этих линий основывается на рассмотрении материального баланса ректификационного процесса. Рассмотрим тарелочный аппарат непрерывного действия, состоящий из двух колонн колонны обогащения (укрепления) и колонны истощения (фиг. 46). Питание М поступает в жидком виде и содержит мол. н. к. Флегма /, образуемая в дефлегматоре, стекает на верхнюю тарелку колонны. Пары, образующие дестиллят D, из дефлегматора поступают в холодильник и удаляются в качестве продукта. Колонна обогревается через поверхность нагрева паром Р, конденсат которого отводится из колонны непрерывно. Так же непрерывно отводится остаток от перегонки / , содержащий Xjf o мол. н. к. Дистиллят содержит Xd% мол. н. к. [c.53]

На диаграмме —х находим по з и Ха точку 3. Температура /з = 46°С. Состояние раствора после дросселирования жидкости (точка За) на диаграмме совпадает с точкой 3 (по условию процесса = onst). Энтальпию жидкости после насоса ввиду малой сжимаемости жидкости можно принять t4a = i4- Состояние пара на выходе из дефлегматора (точка 5) принимаем насыщенным при Рк=1,35 МПа и /,г = 0,995, тогда 5=1360 кДж/кг и /,5 = 56 С, Точка 6, характеризующая состояние раствора на выходе из конденсатора, найдена по условию Рк = соп8( и x[c.379]

При /б.1 = 39 кДж/кг и л ,у = 0,995 находим /оа +8,2°С. Разность температур ма холодном конце нароного теплообменника Д/2 =/ua — 8 = 8,2—( —21) =29,2 С. Значения температурных напоров Д/ = 25 —30 °С обеспечивают компактность аппарата при сравнительно низких значениях коэффициента теплопередачи. Состояние жидкости после дросселя (точка 7) на диаграмме i — x совпадает с точкой 6а, хотя давление и температура потока после дросселирования иные Ро = 0,159 МПа, /7=—24°С. При принятом значении концентрации пара в точке 5 и определенном ранее состоянии жидкости на входе в ректификатор (точка /) флегмовое число R можно найти по уравнению материального баланса укрепляющей части колонны, включая дефлегматор [c.380]

При принятых параметрах процесса тепловые нагрузки на кипятильник и дефлегматор оказались одинаковыми и равными 396370 кдж1ч. На диаграмме этим величинам соответствуют отрезки 3— 5 и 2—4. [c.252]

В случае потоков непостоянной мольности возникает проблема определения минимального флегмового числа. Из Уравнений процесса с потоками постоянной мольности следует, что 11ри минимальном флегмовом числе точка пересечения рабочих линий лежит на кривой равновесия. В таком положении на энтальпийной диаграмме луч ЕО (общий для верхней и нижней частей колонны) сливается с изотермой равновесия в области смеси жидкость— пар (рис. У1-31). Следовательно, изотерма равновесия в двухфазной области (или ее продолжение в однофазной области), Проходящая через точку, соответствующую энтальпии начального раствора, определяет при Х = Хо минимальное значение мин.— Фепла, отданного в дефлегматоре. Располагая этой величиной, нетрудно определить минимальное флегмовое число. [c.490]

Смотреть страницы где упоминается термин Дефлегматор Диаграммы: [c.111] [c.185] [c.189] [c.490] [c.378]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (1950) -- [ c.0 ]

ПОИСК

Смотрите так же термины и статьи:

Дефлегматор

Справочник химика 21

Химия и химическая технология