Титан предварительные испытания

Предварительные испытания на титан. [c.213]

Следует отметить, что мелкая стружка сплава цирконий — титан, содержащего примерно по 50% (по массе) каждого компонента, способна самовоспламеняться на воздухе. Сообщалось, что при сварке циркония с титаном область шва в большей степени подвержена коррозии, чем любой из этих двух металлов в отдельности [62]. Все это означает, что при использовании узлов, содержащих сварные соединения циркония и титана, следует принимать меры предосторожности при обработке таких участков резанием, а коррозионная стойкость швов должна быть проверена путем предварительных испытаний в тех средах, где будет эксплуатироваться данная конструкция. [c.202]

Указанной обработкой можно отделить элементы, сероводородной группы, например, олово, и элементы группы сульфида аммония, например железо, но при этом не отделяются титан, цирконий и ванадий, которые также осаждаются купфероном из кислого раствора. Если предварительным испытанием не установлено отсутствие этих элементов в анализируемой пробе или их отделение не обеспечивается предварительными специальными операциями, то прокаленный осадок необходимо исследовать на содержание посторонних окислов и ввести соответствующую поправку. [c.508]

Основное содержание справочника составляют таблицы коррозионной стойкости. В первой графе таблиц приводится наименование материала, процентный состав его (по массе) и марка отечественного материала, близкого к нему по составу (указывается в скобках). Если материал выпускается промышленностью, то указывается только его марка, а состав определяется соответствующими ГОСТами. Условия предварительной термической или механической обработки материалов, если они известны, указываются в примечании или рядом с маркой материала. Материалы располагаются в следующем порядке. Вначале идут металлические материалы, которые начинаются с железа и железных сплавов как наиболее широко применяющиеся в практике. Затем следуют в алфавитном порядке наиболее распространенные металлы и сплавы алюминий и его сплавы, магний и его сплавы, медь и ее сплавы, никель и никелевые сплавы, титан и титановые сплавы. После этого в алфавитном порядке размещаются другие металлы и их сплавы. В последней части таблиц приводится химическая стойкость неметаллических материалов (по алфавиту). Скорость коррозии металлов и сплавов характеризуется потерей массы ( , г/м .ч) или глубинным показателем коррозии (/г , мм/год). Длительность коррозионных испытаний приводится в примечаниях или в отдельном столбце таблицы. Продолжительность испытания оказывает влияние на скорость коррозии (в частности, на среднюю скорость коррозии). Как правило, при более длительных испытаниях средняя скорость коррозии становится меньше. Большое влияние на скорость коррозии могут оказать перемешивание среды и примеси. В таблицах, по возможности, отмечены эти особенности. [c.4]

Применение титана в качестве материала для предохранительных мембран ограничивается также в связи с его специфическим поведением при воздействии механических нагрузок. В отличие от большинства металлов (алюминий, сталь, медь и др.) сопротивление титана деформации и относительное удлинение существенно зависят от скорости приложения нагрузки. Поэтому для обеспечения нормальной работоспособности титановых мембран их предварительное выпучивание следует проводить при более строго фиксированных условиях испытаний, чем для мембран из других материалов. Несмотря на высокую температуру плавления, титан обнаруживает склонность к ползучести даже при комнатной температуре [c.114]

Прежде чем приступить к количественному анализу минералов, в данном случае, более чем когда-либо, важно провести сначала тщательное качественное исследование материала, если возможно спектрографическое. Полученные при этом сведения могут иметь существенное значение для выбора наиболее рациональных методов разложения про ы и разделения содержащихся в ней элементов. Нередко, однако. Имеющегося в наличии, количества материала недостаточно для исчерпывающих предварительных испытаний, что может явиться причиной возникновения серьезных затруднений в процессе анализа. Аналитическое исследование тантало-ниобиевых минералов сопряжено с большими трудностями, чем анализ любых других минералов. Простых методов для количественного разделения ниобия и тантала неизвестно. Не имеется также и точного метода для отдедсения этих элементов от титана. Титан, если он содержится в относительно небольших количествах, можно определить в присутствии ниобия и тантала колориметрическим методом. [c.664]

Катастрофическое разрущение емкостей из сплава Ti—6 Al—4 V, заполненных сухим метанолом реактивной чистоты под давлением для корабля Apollo , в процессе их испытания на надежность стимулировало в конце 60-х годов интенсивное проведение работ по исследованию КР титановых сплавов в органических средах. Основная информация в историческом плане и результаты этих исследований приведены в работе [113]. Более поздние работы по ому вопросу обобщены в обзоре [114]. Титан и его сплавы подвергаются межкристаллитному разрущению в некоторых органических растворителях, особенно в растворах метанол — НС1, и в отсутствие напряжения. В некоторых растворах величина /Схкр не лимитируется, поэтому выбор образцов не является критическим для качественной оценки материалов. Например, не имеет значения, будут ли использованы U-образные изгибные образцы или гладкие образцы на растяжение, или образцы с предварительно нанесенной усталостной трещиной. Тем не менее тип образца может повлиять на интерпретацию результатов. [c.332]

Испытание на КР под напряжением в галоидозамещенных углеводородах было проведено только на сплавах. Растрескивание было зафиксировано в четыреххлористом углероде, хлориде метилена, йодиде метилена, трихлорэтилене, трихлорфторметане, трихлорфторэтане и в октафторциклобутане. Из литературы не следует, что чистый титан чувствителен к КР в этих органических средах. Кроме того, в некоторых случаях для КР необходим надрез или предварительное нанесение усталостной трещины. [c.340]

В табл. 4.15 приводятся результаты испытаний петлеобразных образцов из различных материалов. Не разрушились до конца испытаний лишь сплавы с высоким содержанием никеля инколой, ХН78Т, монель-металл, а также титан. Образцы всех остальных исследованных материалов подверглись сероводородному растрескиванию за время в пределах длительности испытаний. Наименьшая стойкость отмечена у стали Х18Н10Т. Образцы, подвергавшиеся перед созданием напряжения пластической деформации растяжением на 30%, растрескивались значительно быстрее, чем без деформации. Ускоряющее влияние предварительной холодной деформации растяжением на сероводородное растрескивание доказывается результатами специальных опытов (табл. 4.16). Предварительная деформация примерно в 3 раза сокращает время до сероводородного растрескивания петлеобразных напряженных образцов Х18Н10Т. В менее жестких условиях испытаний, а именно при более высоких значениях pH (что соответствует насыщенной [c.97]

Окисные пленки обычно не дают хорошего сцепления. Подобные пленки часто находятся на покрываемых поверхностях, они не различимы невооруженным глазом. Получить покрытия с прочным сцеплением на таких металлах, как хром, алюминий, титан, сталь, имеющих ясно выраженную склонность к образованию окисных защитных пленок в условиях ат.мосферы, можно только после специальной предварительной обработки. Эти естественные окисные пленки частично удаляются путем травления или декапирования в разбавленных кислотах. Нанести покрытие на поверхность, имеющую тонкую, неплотную окисную пленку можно лишь при условии достаточно большой поверхности чис того металла. Окисные пленки представляют собой плохую ос нову для сцепления, так как они сплошь покрывают поверхность подложки. Хорошая прочность сцепления гальванических покрытий на шероховатой поверхности объясняется наличием большой металлической плоскости, на которой могут действовать межатомные силы. Протравленные поверхности также дают хорошую основу для сцепления. Механически полированные поверхности обычно загрязнены и часто покрыты окисными пленка- ми. Эти поверхности имеют плохое сцепление с покрытиями. Измерение прочности сцепления затруднительно, так как в результате получают лишь напряжение, необходимое для отделения покрытия от подслоя путем излома. Большинство предложенны.х методов испытаний дают лишь более или менее качественную оценку прочности сцепления, и получае.мые результаты могут давать удовлетворительные и сравниваемые результаты лишь в-в серийных испытаниях. [c.84]

Данные о скорости разрушения мембран, которые приводятся в литературе, трудно сопоставимы, так как не указаны условия испытания. По одним данным [34] мембрана диаметром 200 мм, например, срабатывает в течение 0,08 сек, по другим [144] — менее чем за 0,05 сек. Плоская мембрана из твердой латуни толщиной 0,4 мм на разрывное давление 78 кгс1см срабатывает в течение 0,008 сек такая же плоская мембрана из отожженной латуни той же толщины на разрывное давление 80 кгс/см срабатывает в течение 0 004 сек, а предварительно выпученная куполообразная мембрана из отожженной латуни той же толщины на разрывное давление 87 кгс1см срабатывает уже в течение 0,002 сек [280]. Анализ результатов испытаний и условий эксплуатации позволяет сделать вывод, что минимальной инерцией обладают те предохранительные мембраны, у которых исчерпан запас пластической деформации. Такими мембранами, почти не испытывающими пластических деформаций перед разрушением, являются плоские мембраны из хрупких материалов (чугун, графит, стекло и др.) и куполообразные мембраны из пластичных материалов (никель, титан и др.), соответствующая форма которым придается путем предварительного нагружения плоских дисков давлением, соответствующим 90% и более от их разрывного давления. [c.15]

Образцы с предварительно удаленным плакирущим слоек обладали высокой коррозионной стойкостью в среде реактора-разлагателя производства ионитов, и через 1920 ч испытаний содергание водорода в образцах оставалось в пределах нормы. После испытаний в этих же условиях плакированных титаном образцов с дополнительным контактом с титановой проволокой содержание водорода в сплаве возрастало в 100 раз и достигало 0,14 . [c.64]

Для изучения чрезкристаллитного коррозионного растрескивания аустенитных сталей было опробовано много ускоренных методов испытаний. 42 /о раствор М С18 (считая на безводнун>-соль), кипящий при 154°, является хорошим ускорителем, вызывая растрескивание через кристаллиты почти у всех аустенитных сталей, находящихся под соответствующим напряжением, независимо от того содержат ли они титан или ниобий, предварительно термически обработаны для предупреждения межкристаллитной коррозии или нет. [c.73]

Одной из особенностей экранов является подвижная часть с вертикальными поворотными створками, разделяющая экраны двух отсеков. Это позволяет изолировать экраны обоих отсеков между собой во время вакуум-температурных испытаний, т.е. без действия имитатора Солнца. При этом экран дополнительной камеры используется как азотный криоконденсационный насос с температурой 80 К. Температура экрана основной камеры в ходе этих испытаний может изменяться от 100 до 360К. Система вакуумной откачки является полностью "безмасляной". Предварительная откачка осуществляется двумя параллельными форвакуумными линиями, оснащенными двухроторными насосами с объемной быстротой действия 1200 м /ч с прогреваемыми цеолитовыми ловушками и отсекающими клапанами. При достижении давлений около Ша начинают охлаждение жидким азотом экранов дополнительной камеры. После достижения давлений примерно 10" Па насосы предварительной откачки отсекаются клапанами и отключаются. При достижении давления 5-10 Па включают криогенный и турбомолекулярный насосы, располагающиеся снаружи дополнительной камеры. При давлении примерно 5-10" Па включают титановые испарительные насосы основной откачки. Титан напыляется на панели. Рабочее давление 5-10 Па. Для изменения температуры экранов путем прокачки через них газообразного или жидкого азота используется тепловой генератор. [c.66]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология