Никель при полном погружении

После полного растворения образца сплава меди с никелем в растворе нитрата серебра выделяется 53,95 г серебра. При погружении образца этого сплава такой же массы в раствор сульфата меди, масса образца по окончании реакции увеличивается на 0,24 г. Определите процентное содержание каждого из металлов в сплаве. [c.24]

Пассивность никеля при полном погружении в морскую воду может поддерживаться в быстром потоке. Средняя скорость коррозии никеля в условиях погружения может достигать 130 мкм/год [4]. В неподвижной воде никель подвержен биологическому обрастанию и под образовавшимся слоем, так же как и в щелях, может происходить необратимая потеря пассивности. При 16-летней экспозиции в Тихом океане средняя скорость коррозии никеля, определенная по потерям массы, была равна 30,7 мкм/год (см. табл. 28) [40]. Однако уже после первого года экспозиции наблюдалась перфорация пластин толщиной 6,35 мм в результате локального питтинга. На больших глубинах средние скорости коррозии никеля составляли от <2,5 до 46 мкм/год [43]. В щелевых условиях наблюдалась перфорация образцов всего за 197 дней. При этом общая поверхностная коррозия была очень мала, а все коррозионные потери приходились на питтинг. Наблюдалась [c.81]

Обычно коррозия паяного третником шва при контакте со сплавами на основе никеля незначительно возрастает, однако в некоторых условиях полного погружения паяный шов может подвергаться сильной коррозии (1). [c.179]

Выделение этих металлов из их солей, находящихся в растворе цинкового купороса, производят, пользуясь тем, что в ряду напряжений цинк помещается за ними и, следовательно, упругость ere растворения больше упругости растворения кадмия и никеля. При погружении металлического цинка в раствор цинкового купороса металлический цинк переходит в ионное состояние и вытесняет из раствора находящиеся в нем кадмий, медь и никель. Такое вытеснение протекает тем полнее, чем дальше от цинка в ряду напряжения стоят металлы. Реакция вытеснения может быть изображена уравнениями [c.217]

Но хотя в условиях полного погружения для ослабления сцепления покрытия с основным металлом необходима значительно более сильная коррозия, чем в условиях атмосферного воздействия, в первом случае может происходить усиленное разрушение в местах нарушения покрытия. Если сделать надрез медного покрытия на железе и предмет поместить в жидкость с высокой электропроводностью, возможно, что местная коррозия будет интенсивнее, чем в случае, если бы вся поверхность была обнажена. В общем коррозионный процесс определяется размером большого медного катода, но концентрируется на небольшой анодной поверхности (обнаженного железа), вследствие чего разрушение на единицу поверхности велико. Если покрытие состоит из никеля или свинца вместо меди, электродвижущая сила соответственно падает, и возможность усиления коррозионного процесса у.меньшается если применяемая жидкость обладает плохой проводимостью, увеличивается, следовательно, сопротивление, и возможность усиления процесса также уменьшается кроме того, увеличение толщины покрытия и уменьшение величины пор приводит также к увеличению сопротивления и уменьшает опасность усиления процесса. Ясно, что интенсификация коррозионного воздействия имеет место в меньшей степени в том случае, когда металл вместо погружения в жидкость просто покрыт пленкой влаги. Тем не менее ускорение коррозионного процесса наблюдалось и на поврежденном участке медного покрытия, подвергавшегося действию атмосферы, содержащей влагу и хлористый водород [c.682]

В сплавах меди с никелем стойкость против коррозии возрастает, грубо говоря, пропорционально содержанию никеля [17]. Коррозия снижается также при наличии в сплавах небольших количеств железа или алюминия. В основном влияние этих элементов сказывается благоприятно в условиях полного погружения. Но они весьма полезны и в тех случаях, где одним из действующих факторов является эрозия. Сплавы меди с никелем [c.413]

Степень усиления коррозии контактом зависит от природы металла. Последнее показывает, что не весь кислород, поступающий к поверхности катода, немедленно восстанавливается и, следовательно, процесс не протекает целиком в диффузионном режиме. Очевидно, если бы коррозия определялась лишь диффузией, то наблюдалось бы одинаковое усиление коррозии как от контакта с никелем, так и от контакта с медью, поскольку предельные диффузионные токи для этих двух металлов равны. При полном погружении металла в электролит, когда процесс определяется диффузией кислорода, медный контакт и никелевый, как это и следовало ожидать, действуют примерно одинаково. [c.333]

Медистые стали, а также медистые стали, дополнительно легированные небольшими количествами хрома, алюминия, никеля, как известно, -имеют значительные преимущества перед обычными, специально не легированными сталями в атмосферных, а также в некоторых других условиях в результате возникновения пассивного состояния. В почвенных условиях только в очень легких и очень хорошо аэрируемых почвах, в которых доступ кислорода может быть значительно выше, чем при коррозии при полном погружении в раствор, можно ожидать повышенной коррозионной стойкости медистых сталей по сравнению с обычными. [c.391]

Течение процесса теплогенерации в зоне технологического процесса определяется при автогенном режиме потенциальными энергетическими возможностями сырьевых материалов и быстротой взаимодействия материала и реагента (окислителя). При топливном режиме потенциальные возможности теоретически неограничены и определяются расходом топлива на единицу материала. Однако при низких значениях теплового эквивалента топлива расход топлива становится столь большим, что применение топливного режима становится нецелесообразным по экономическим соображениям или даже невозможным. Например, метан имеет теплоту полного сгорания около 800 МДж/моль. Если мы по методу погруженного сжигания используем метан как топливо в ванне расплавленного никеля при температуре 1600 "С, то по формуле (36) можно получить предельное значение коэффициента использования топлива т]к.и.т 0,625. Это означает, что 62,5% химической энергии метана мо-жет быть использовано для нагрева никелевой ванны. Сделав тот же расчет для ванны расплавленной стали при 1600°С, учтя, что водород окисляться не будет, а углерод окислится только до СО, получим возможную теплоту сгорания метана в жидкой стали 36 МДж/моль. [c.47]

Движение жидкостей или газов может вызвать повреждение защитной пленки на отдельных участках и, таким образом, способствовать образованию анодных участков, где будет происходить усиленная коррозия (например, струйная коррозия меди и ее сплавов, погруженных в движущуюся воду), или даже являться причиной механического повреждения самого металла (как при кавитационной эрозии). В любом случае может происходить преждевременное повреждение покрытия, вызывающее коррозию основного слоя с последующей потерей защитных слоев или даже полным отслаиванием покрытия с большой площади изделия, так как коррозия приводит к повреждению покрытия, за счет чего увеличивается турбулентность в движущейся среде. Выбором соответствующего покрытия (например, никеля или никелевых сплавов) или изменением геометрической формы изделия можно уменьшить воздействие эрозии. [c.131]

Рассчитайте э. д. с. элемента, образованного никелевым электродом, погруженным в 0,1 раствор сернокислого никеля, и медным электродом, погруженным в 0,2 М раствор сернокислой меди, считая диссоциацию солей полной. Выразите молекулярным и ионным уравнениями происходящую при работе элемента реакцию. [c.203]

В условиях переменного погружения в морскую воду медь и сплавы с высоким содержанием меди должны, повидимому, корродировать в несколько большей степени, чем при постоянном погружении. Если имеется неизменный и спокойный уровень воды, то при неполном постоянном погружении возможна усиленная коррозия по ватерлинии. Латуни с высоким содержанием цинка, алюминиевые бронзы и сплавы меди с никелем подвергаются коррозии в условиях переменного погружения в меньшей степени, чем при полном постоянном погружении. Эти сплавы также менее чувствительны к коррозии по ватерлинии [17]. [c.425]

ПОНЯТНО, происходило обогащение хромом поверхностных слоев, однако обогащение хромом наблюдалось и тогда, когда полировка производилась окисью алюминия (в изолированной пленке был найден алюминий) никеля были обнаружены только следы. Метод изоляции пленки применялся этими авторами сначала для нелегированного железа, он заключался в погружении образца с пленкой в раствор йода в метиловом спирте при полном исключении воздуха и воды. На пленке, снятой с железа, можно было видеть следы шлифовки, которая производилась при подготовке образца. В- отраженном свете пленка обладала металлическим блеском, в проходящем свете она была прозрачной [21 ]. [c.715]

Рис. за. Коррозия никеля (99%), а также сплавов Монель 400 (хк—холоднокатаный. ГК — горячекатаный) и Си—30М1—1Ре в условиях полного погружения в Тйхом океане [40]. Средняя глубина рассчитана по 20 наибольшим питтингам. Числа указывают максимальную глубину питтинга (мм), П — перфорация пластин толщиной 6,35 мм [c.82]

Методы испытаний необходимо разрабатавать и выбирать для каждой группы сплавов в отдельдости. Так, согласно ГОСТ 9020—74 магниевые сплавы испытывают во влажной камере или при полном погружении в 0,001- и 3 %-ные растворы хлористого натрия. Алюминиевые сплавы рекомендуется испытывать при полном погружении в 3 %-ный раствор хлористого натрия, содержащий 0,1 % Н2О2, при переменном погружении в 3%-ный раствор хлористого натрия, в камере соляного тумана или просто во Влажной камере при повышенной температуре и периодической конденсации влаги. Не может быть единого метода испытания для всех сплавов и тем более единых коэффициентов пересчета результатов лабораторных испытаний на длительную эксплуатацию, так как данные коррозионная среда и вид испытаний не в одинаковой степени ускоряют процесс коррозии различных металлов. Периодическая конденсация влаги увеличивает коррозию цинка и стали, а коррозию никеля ускоряет незначительно (если атмосфера не содержит промышленных загрязнений). Железо и его сплавы, как и сплавы алюминия с медью, весьма чувствительны к периодическому смачиванию электролитами, коррозия же кадмия и чистого алюминия при этом ускоряется в меньшей степени. [c.7]

На каждой тарелке (рис. 16) находится змеевиковый холодильник. Учитывая Высокую агрессивность серной кислоты, тарелки и холодильники изготовлены из хромо-никеле-молиб-деновой стали. При работе абсорбера слой кислоты на каждой тарелке поддерживается вь1сотой около 700 мм, с тем чтобы, с одной стороны, гарантировать полное погружение змеевикого холодильника каждой из тарелок, а с другой—обеспечить необходимую продолжительность сопри- [c.83]

Поведение сплавов магния при полном погружении в морскую воду на длительный срок находится в соответствии с результатами, полученными в растворе ЫаС1. Примеси железа, никеля и меди в магниевых сплавах оказывают вредное влияние на их коррозионную стойкость. [c.142]

При серебрении нейзильбера, имеющем большое примене-нени для столовых приборов и предметов домашнего обихода, а также для ювелирных изделий и для пружин контактов и реле, отложение серебра без тока при погружении в растворы серебрения уменьшает прочность сцепления гальванических покрытий. Серебро не осаждается без тока иа амальгамированных поверхностях. Поэтому раньше в производстве столовых приборов было распространено амальгамирование нейзильбера, которое сейчас в значительной мере заменено предварительным серебрением и предварительным никелированием. Нейзильбер с содержанием никеля менее 18% амальгамировали в цианиде. В качестве цианистой ванны амальгамирования применяли раствор, состоящий из 7,5 г/л хлористой ртути, 4 г/л хлористого аммония и 60 г/л цианистого натрия. Для нейзильбера с содержанием никеля, превышающим 18%, применяли кислые ванны амальгамирования, состоящие из 100 г/л сульфата ртути, 160 мл л концентрированной азотной кислоты или от 50 до 100 г/л нитрата ртути с добавлением такого количества азотной кислоты, которое обеспечивало бы полное растворение нитрата. Детали после амальгамирования быстро и основательно промывают и переносят в раствор серебрения. Применяют и комбинированные методы амальгамирования и серебрения. [c.376]

Трещины в катодных покрытиях. Рассмотрим с электрохимической точки зрения поведение несплошного покрытия, которое является катодным по отношению к основному металлу. Иногда считают, что катодное несплошное покрытие дает худшие результаты по сравнению с теми, которые получи-лись бы, если бы его не было, поскольку будет происходить интенсивная коррозия на оголенном участке, вследствие комбинации большого катода и малого анода. Электрохимические принципы, однако, наводят на мысль, что такая интенсификация может происходить при определенных условиях, а не всегда. Общие наблюдения, сделанные нами, указывают на случаи, когда не наблюдается интенсификации коррозии в трещинах катодного покрытия. Например, плохо отникелированный руль велосипеда вскоре обнаруживает пятна ржавчины, но проникновение коррозии внутрь происходит медленно, и уменьшение толщины, конечно, меньше, чем общая потеря толщины, которая имеет место на непокрытом стальном руле. Интенсификация коррозии в трещинах наблюдается только в том случае, если сопротивление жидкости настолько мало, что отдельные части покрытия могут эффективно поддерживать течение катодной реакции. Это, вероятно, происходит тогда, когда покрытая поверхность полностью погружена в жидкость с высокой электропроводностью и когда покрытием является металл, который в катодных условиях будет оставаться свободным от окисла. Это реализуется в действительности на благородном металле подобно меди, как это объясняется на стр. 181. Примером являются ранние исследования в Кембридже на стальных полосах, покрытых медью й никелем. Покрытие разрушалось резким изгибом полосы, так что обнажалась сталь, которая выдерживалась в парах кислоты. Сталь, покрытая медью и выдержанная в парах концентрированной НС1, подвергалась локальной коррозии, которая была более интенсивна, чем коррозия на непокрытой стали. Объемистая ржавчина, образующаяся между сталью и медью на сгибах, выдавливает покрытие, так что постепенно повреждения становятся более обширными (вероятно, интенсивность разрушения уменьшается). Подобное отделение покрытия в процессе ржавления отмечалось и в воздухе, содержащем SOg и влагу, как на омедненных, так и на никелированных образцах, но ясно выраженной интенсификации не отмечалось в этих случаях. Электропроводность жидкой пленки была вероятно ниже. Отмеченное заметное увеличение интенсив-HodTH, приводящей к перфорации стали вблизи углов, наблюдалась на омедненной стали, несущей разорванное покрытие, через 91 день переменного погружения в 0,5 н. раствор Na l. Однако, при полном погружении, ржавчина образуется с наружной стороны покрытия в трещинах, и отделения покрытия хзбъемными продуктами, образующимися под ним, не происходит. Некоторые другие результаты, полученные в таких же исследованиях, менее легко объяснимы. Стальные образцы, покрытые никелем, на которых покрытие не разрушалось изгибом, обрызгивались ежедневно 0,01 . H SO в течение 37 дней и в промежутках выдерживались в условиях лаборатории сталь осталась практически неизмененной. То же самое наблюдалось для стали, покрытой цинком (который, вероятно, является, анодом), в то время как сталь, покрытая медью, испытывала небольшую коррозию, хотя основное [c.580]

В общем же случае, в большинстве почвенных условий, как показывают практические наблюдения, медистые стали в почве, так же как при коррозии при полном погружении в В1>дные растворы, не имеют заметных преимуществ перед обычными сталям Немного более высокую стойкость (по отдельным опытам) к подземной коррозии показала сталь, содержащая наряду с медью (1%) также никель (2,5%). Добавки молибдена (это наблюдалось на сталях, содержащих 2—5% хрома) немного уменьшали максимальную глубину местной корровии. Добавки к стали одного хрома в количестве до 5% приводили только к слабому снижению величины глубинного показателя коррозии. На рис. 200 представлена область расположения кривых зависимости глубинного показателя коррозии от времени испытания в различных почвах (средние данные) для образцов железа и различных низко- и среднелегированных сталей. Видно лишь относительно небольшое различие в скоростях подземной коррозии испытанных материалов, причем наблюдается постепенное затухание скорости ксррозии во времени. [c.391]

Автоматическая установка для гальванопластики производства грампластинок создана по типу линий, в которых заложен принцип последовательного пребывания изделий в различных ваннах. Осаждение ведут при = 21,6 А/дм . Установку испытывали в течение нескольких лет, в результате чего была принята схема установки, выполняющей операции погрузку и разгрузку очистку погружением в щелочной раствор промывку струей и погружением электрообезжиривание и удаление серебра (снятие слоя серебра, обезжиривание и нанесение пассивной пленки — разделительного слоя) промывку струйным методом предварительное нанесение слоя никеля на лаковый диск интенсивное наращивание промывку струей промывку погружением сушку. В течение 1 ч выгружают около 50 изделий полный цикл проведения всех операций, отнесенный к одному изделию, составляет 90 мин. [c.224]

Перманганат аммония. В большинстве исследованных реакций типа Атв,—>Втв. +Сгаз. + .. твердое вещество В образуется из катиона исходного вещества. В случае перманганата аммония, исследованного Беркумшоу и Тейлером [64], В образуется из аниона. Полученные пурпурно-красные иглы вещества приобретали через две недели серо-стальной цвет. Они были, вероятно, покрыты очень тонким слоем солей марганца, влияющих на разложение, хотя в свежеприготовленном виде являлись чистыми в той степени, в какой это удавалось установить путем объемного анализа. При нагревании на воздухе соль взрывалась индукционный период этого термического взрыва изучался в интервале от 96 до П7°. Из кривой зависимости lgi (/—продолжительность индукционного периода) от 1/Г было найдено для энергии активации значение 27,9 ккал моль. Скорость изучалась в вакууме методом, подобным тому, который использовался для муравьинокислого никеля [58], но результаты оказались в общем неудовлетворительными. Значения логарифма длительности индукционного периода, отложенные в виде функции от 1/Г в температурном интервале 70—80°, дали для энергии активации 26 ккал/моль. Более надежные результаты были получены с кристаллами, погруженными в инертное масло (Апизон В). При этОдМ кинетика сильно изменялась, как было установлено Макдональдом [28] для оксалата серебра. Роль масла заключалась главным образом в предотвращении контакта между кристаллами и в уменьшении эффектов саморазогревания. Действие масла на соль было незначительным, и между 70 и П0° взрыв не наблюдался, если количество взятой соли было менее 200 мг. Кривые давление — время указывали на продолжительный индукционный период (уменьшающийся с ростом температуры), за которым следовал период постепенного ускорения, причем скорость достигала максимума как раз перед концом реакции, другими словами, скорость была максимальной вблизи точки полного разложения. Откладывание логарифма этой скорости (точки, определяемой на графике лучше других) в функции от 1/Т дало для энергии активации значение 26 ккал/люль. [c.325]

Примеры катодных ингибиторов приведены в главах V и VI. Ими являются соединения кальция и магния, широко распространенные на практике, а также соли цинка и никеля. Однако задержка коррозии при действии катодных ингибиторов ни в коем случае не является полной и требуется определенный период времени для образования пленки, достаточной для торможения коррозии. Таки.м образо.м железо может остаться по виду абсолютно без всяких изменений после длительного времени пребывания в воде, содержащей хромовокислый калий или даже углекислый натрий, тогда как при погружении в воду, содержащую двууглекислый кальций, образуется видимая пленка меловой ржавчины, которая только постепенно начинает задерживать коррозию. Однако 8 последнехМ случае имеется гораздо большая уверенность, что ошибочный расчет количеств необходимых реагентов не приведет к интенсивной коррозии в нескольких точках, что может окончиться быстрой перфорацией. [c.381]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология