Поле температурное приведения

Анализ температурной эволюции диэлектрических и магнитных спектров сосуществующих фаз показывает возможность многообразия превращений, связанных с пространственной неоднородностью дополнительных работ поляризации и намагничивания, а также теплоемкости среды в электромагнитном поле. Высокую чувствительность к частоте электромагнитного поля имеет приведенная работа поляризации диэлектрика как функция глубины распространения фронта волны г. [c.40]

С учетом выражения (IV. 56) решение задачи о температурном поле в трубе с зернистым слоем (IV. 42) полностью совпадает с известными решениями для нестационарного охлаждения (нагревания) цилиндра бесконечной длины [40] при граничных условиях третьего рода. Поэтому для расчета температур в зернистом слое можно пользоваться графиками и таблицами, приведенными в [22, 40], в широком диапазоне значений В1 и Ро. Например, при больших значениях Не и л = 0 /с1 = 10 Ро 0,04 Ь/Дап- [c.139]

В литературе [1] приведен анализ некоторых решений задачи теплообмена в каналах с отсосом и вдувом при граничных условиях второго и третьего рода, а также при меняющейся температуре стенки канала. Там же дан краткий обзор исследований теплообмена на начальном участке канала для случая, когда формирование гидродинамического и температурного полей происходит одновременно на фоне отсоса (вдува). Эти решения могут быть использованы также в качестве более точных приближений при расчете массообмена в мембранных модулях. [c.137]

Измерение температурного поля может производиться либо рядом специальных очень тонких термопар, либо при отсутствии таковых — движущейся термопарой, один из вариантов которой приведен на рис. Х.4. Принцип замера температур движущейся [c.408]

По полученным значениям строят одномерные поля изменения температуры воздуха по длине секций или пучка труб (рис. П1-8). Аналогичные зависимости можно строить по ширине секции или пучка АВО. Графики температур могут отличаться от приведенных, что обусловлено влиянием ряда факторов, которые будут рассмотрены при совместном анализе температурного и скоростного полей охлаждающего воздуха. [c.64]

Модель реактора. Легко подсчитать, что количество возможных моделей процессов в неподвижном слое катализатора равно нескольким сотням. Однако, используя приведенные выше неравенства, которые выделяют основные факторы, определяющие поведение температурных и концентрационных полей в реакторе, легко построить узкую существенную модель процесса в [c.12]

Величина температуры омеси Гвх, поступающей на второй по ходу газа слой катализатора, определяет (при не очень больших условных временах контакта в слоях катализатора и инертной насадки) уровень температурного поля в реакторе. Пример зависимостей основных параметров процесса от этой температуры приведен на рис. 9.5. При значениях Гвх < Гв соответствующих оптимальной входной температуре, наблюдается значительное снижение степени превращения, а следовательно, и выделения тепла. Это происходит из-за существенного захолаживания слоев катализатора при [c.204]

Повреждения труб в процессе длительных испытаний. Был изготовлен и испытан ряд радиаторов, аналогичных приведенному иа рис. 14.12. В процессе осуществления программы испытаний наблюдались повреждения труб, которые не были связаны с какими-либо температурными напряжениями, рассматривавшимися в процессе первичного расчета конструкции на прочность. Поскольку эти испытания должны были предоставить необходимый материал, У1я проектирования, вопрос о температурных расширениях и температурных напряжениях в радиаторах в целом заслуживает дополнительного анализа. Прежде всего анализ распределения температур в теплообменной матрице I) условиях перекрестного тока дает сложное искривленное трехмерное поле [c.285]

Разработана и утверждена методика приведения расчетного и натурного эксперимента по определению температурного поля стенки КСП и расчета теплового режима СП. [c.209]

Когда а = О, неоднородное температурное поле не влияет на профиль скоростей. При а Ф д уравнения движения и энергии связываются посредством приведенного выше выражения и должны решаться совместно. [c.315]

Профили температур, рассчитанные для разных значений р, совпадают с экспериментальным температурным полем, приведенным на рис. 16.4. Так же, как на рис. 16.4, область увеличения температур на входе в зазор ограничивается слоем, находящимся поблизости от поверхности валков. По мере углубления в зазор средняя температура потока возрастает, но разность между максимальной и минимальной температурами уменьшается. Зависимости максимальной температуры от продольной координаты р при различных [c.604]

Основной результат расчета процесса в неподвижном слое катализатора - поле температур и концентраций, описываемых уравнениями, приведенными в табл. 3.2. Некоторые результаты сопоставления расчетных и экспериментальных данных приведены на рис. 3.26. Отметим, что кинетические модели и их коэффициенты были получены в лаборатории проточно-циркуляционным методом. Затем была выбрана соответствующая модель процесса и рассчитаны температурный и концентрационный профили в слое. Они же были измерены в промышленном реакторе или в элементе промышленного реактора (трубка с катализатором). Результаты расчета (линии на рис. 3.26) и измерений (точки) наложены друг на друга без какого-либо уточнения [c.134]

Расчеты, приведенные для запыленной среды, показали, что их результаты аналогичны полученным для среды с простейшими оптическими свойствами, но влияние температурного поля несколько более сильно. На рис. 170 приведено изменение направленных потоков в сторону высоких (Q ) ив сторону низких (Q ) температур в зависимости от относительной толщины слоя при линейном распределении температур. Кривые показывают, что для обеспечения указанного распределения температур подвод тепла в слое (тепловыделение) должен быть по толщине слоя существенно различным. [c.306]

На рис. 3.1 приведена конструкция датчика для измерения температурного поля кольца [84]. В поршневое кольцо монтируется 3—6 термопар приведенного типа. Термопары медь—константа-новые диаметр проволоки, из которых они выполнены, (I — = 0,05 мм изоляция — фторопласт. Диаметр провода в изоляции не превышает 0,3 мм. Погрешность измерения температур данными термопарами порядка 2,5%. На рис. 3.1 приведена также конструкция вывода соединительных проводов от колец внутрь поршня. С помощью шарнирно-рычажного токосъемника провода подводятся к измерительной аппаратуре. Суммарная погрешность записи температур (с учетом передачи и усиления сигнала) не превосходит 11%. [c.144]

В электролизере (см. рис. 3) анод 1 и катод 2 расположены так, что их можно рассматривать как параллельные бесконечные плоскости. Поэтому независимо от влияния процессов электролиза на температурные поля между этими поверхностями происходит теплообмен излучением сквозь слой электролита и температуры их должны быть тем более близки, чем более прозрачен расплав для инфракрасной части спектра. Сказанное подтверждает и приведенный ранее рис. 50. [c.122]

Приведенные выше решения задач теплопроводности для движущегося полубесконечного стержня могут быть использованы для нахождения распределения температуры в растущих кристаллах, а также при анализе некоторых других тепловых задач, возникающих при получении монокристаллов по методу Чохральского. Рассмотрим случай, когда внутренние источники тепла отсутствуют. Если /1>8гц, то температурное поле в кристалле можно считать стационарным. В данном случае можно использовать решения задач теплопроводности (V.87) и (V.93), полагая в них ( в = 0. Для подсчета температуры по этим формулам нужно знать а, и физические параметры материала кристалла X, р и а. Последние в решения входят как постоянные. Физические параметры германия X, р и й в расчетных формулах были взяты при температуре кристаллизации. Линейный закон теплообмена с боковой поверхности кристалла был принят для возможности получить точное решение сформулированной задачи. В действительности тепло с боковой поверхности кристалла отдается в основном путем излучения. Поэтому а и /о.с в рассматриваемом случае являются величинами условными и одна из них может быть принята такой, чтобы при этом не нарушался физический смысл процесса теплообмена, В общем случае для любой системы экранирования значения а могут быть получены из расчета лучистого теплообмена элемента кристалла со всеми окружающими его поверхно- [c.155]

В качестве исследуемой жидкости использовалась вода при комнатной температуре координаты у температурного поля определялись фотометрическим путем. Заметим, что в табл. 13 приведены подлинные значения у. Температура ДО определяется но разности фаз интерференционных полос с учетом зависимости показателя преломления воды от температуры. (Данные, приведенные в табл. 7, для рассматриваемого случая неприменимы вследствие использования источника света с другой длиной волны излучения.) [c.212]

Для сопоставления на рис. 4-5 изображены поля температуры воздуха между корпусом и ротором, которые имеют такой же характер, как температурные поля кожуха. Средняя температура кожуха на 3—10° С выше средней температуры воздуха между кожухом и ротором. Дополнительный прогрев кожуха осуществляется за счет излучения более горячего ротора. Приведенные замеры показывают, что во всех опытах средняя температура кожуха на 30—45° С ниже средней (арифметической) температуры горячего и холодного воздуха. Это происходит вследствие того, что доля холодного воздуха, попадающего в пространство между кожухом и ротором, несколько больше, чем горячего. Поэтому средневзвешенная температура воздуха в этом пространстве должна быть ниже среднеарифметической. Кроме того, снижение температуры кожуха и воздуха может происходить за счет местных присосов внешнего холодного воздуха (разрежение в кожухе во время опытов составляло 235—250 мм вод. ст.). На снил ение температуры кожуха могло оказать влияние также нарул ное охлаждение. В промышленных установках с уравновешенной тягой при плотном кожухе статическое давление в нем близко к нулю, что практически исключает попадание внешнего холодного воздуха в пространство между ротором и кожухом. [c.106]

Пространственная неравномерность температурного поля связана с внутренним и внешним факторами. К первому следует отнести конвективный тепломассообмен, а вторым являются различия в уровне теплоотдачи различных зон несущего сосуда и специальный характер обогрева. На рис. 96 показана характерная картина неравномерности температурного поля в зоне роста (в одном осевом сечении) промышленного аппарата. Приведенные на рис. 96 численные значения являются отклонениями температур в соответствующих точках от температуры в контрольной точке (помечена звездочкой). [c.283]

Ряд особенностей изменения температуры нагреваемых тел во времени были рассмотрены в главе 2 с использованием одномерных классических решений теории теплопроводности, которые имеют критериальную форму и позволяют анализировать температурные функции в наиболее общей форме. В настоящем параграфе будут рассмотрены результаты анализа многомерных моделей, описанных в пп. 3.3, 3.4. Большая часть примеров будет относиться к выявлению дефектов в композиционных материалах типа углепластика, которые широко используются в авиакосмической технике и представляют обширное поле для применения ТК. Тем не менее, приведенные результаты качественно объясняют особенности ТК и для многих других материалов. [c.86]

Расчет напряжений и перемещений в полом цилиндре от равномерного давления и температурных перепадов в сечениях, удаленных от краев на расстояние 1 2,5иа Ь-а), приведен в табл. П 3.17, П 3 18. [c.270]

Отметим, что в общем случае, когда величина изменяется в течение цикла в зависимости от температуры (и является переменной по объему оболочки), а температурное поле оболочки нелинейное и задано численно, последовательность расчета отличается от приведенной выше тем, что интегрирование в неравенстве (П4.1) проводится для всей длины оболочки (симметрия отсутствует), а минимальные значения подынтегральных выражений находятся численно из сопоставления соответствующих величин, полученных для ряда моментов времени. [c.367]

Отметим, что в общем случае, когда величины изменяются в течение цикла в зависимости от температуры, а температурное поле оболочки нелинейное и задано численно, последовательность расчета отличается от приведенной выше тем, что [c.371]

Для каждого опыта с помощью вмонтированных термопар определялся равновесный температурный профиль стенок. Этими профилями можно было пользоваться для измерения тепловых потерь из зоны рециркуляции методом подобия, поскольку нам достоверно не известны коэффициенты ни внутренней, ни внещней теплоотдачи. Это достигалось тем, что размещали десять цилиндрических электрических нагревателей в зоне рециркуляции. Эти нагреватели были частично изолированы друг от друга, а также почти с независимым переменным питанием. Зону рециркуляции мы здесь определяли как полный объем полости вверх от входных отверстий. Полый стабилизатор помещался затем в воздушный поток, как и раньше, но в отсутствие горения. Подаваемый к нагревателям ток варьировался до тех пор, пока температурный профиль стенок не становился вполне соответствующим температурному профилю стенок, наблюдаемому в условиях горения. Так как коэффициенты внешней теплоотдачи и разности температур в обоих этих случаях были равными, измеряемая электрическая мощность на входе в нагреватели была равна суммарным тепловым потерям во время горения. Один из примеров приведения в соответствие нормального профиля при использовании такого рода нагревателей показан на фиг. 8. [c.258]

При решении практических задач нефтепромысловой геологии с помощью температурных исследований могут быть использованы работы [47, 53—54], в которых по данным многочисленных наблюдений рассматриваются и уточняются термодинамические и тектонические особенности ведущих нефтяных месторождений Татарии и Азербайджана. Так, в работе Ш. Ф. Мехтиева и др. [47] излагаются основк геотермии применительно к естественному и искусственному тепловым полям земной коры в бурении и эксплуатации нефтяных и газовых скважин, разработке нефтегазовых залежей и методам определения геотермического градиента и приводятся значения геотермического градиента некоторых месторождений. Работа Н. Н. Непримерова и др. [54] написана на основании многолетних экспериментальных исследований авторов и посвящена изучению нарушений теплового режима Ромашкинского нефтяного месторождения с внут-риконтурной выработкой продуктивных пластов холодной водой и последствий, вызванных этими нарушениями. В книге дается описание измерительной аппаратуры и методики исследований нефтегазовых месторождений, приведен разбор геотермических параметров и описаны наиболее распространенные типы тепловых полей над геологическими структурами, исследована роль термо- [c.8]

Начальным условием для приведенного выше уравнения служит температурное поле, устанавливаюш,ееся к концу процесса заполнения формы. Граничные условия следующие [c.538]

Vm — абсолютный мольный удерживаемый объем Vmm — мольное удерживание Vg — абсолютный удельный удерживаемый объем Vh — удерживаемый объем Vn —приведенный удерживаемый объем l oTH — относительный удерживаемый объем Кзфф — эффективный удерживаемый объем Vnp—объем введенной в колонку пробы анализируемых веществ Ун.п — программированный удерживаемый объем W — скорость движения температурного поля (печи) [c.6]

Нагретая зона РЭА состоит из шасси и расположенных на нем крупных радиодеталей (см. рис. 5.15, а, б). В тепловой модели аппаратуры реальная нагретая зона заменяется приведенной (см. рис. 5Л5,г,д). В дне и крышке аппаратуры имеются перфорации, позволяющие воздуху поступать из среды I аппаратуру через нижние перфорированные отверстия и выходить из него через отверстпя в крышке корпуса. Анализ процессов теплообмена в аппаратуре с перфорированным корпусом приведен в Г9]. Здесь изложена упрощенная схема расчета температурного поля такой аппаратуры, базирующаяся на коэффициентном методе. [c.301]

Искажение температурного поля при выполнении паза (сверления) для размещения датчика показано на рис. 8.11 [19]. Как видно, температура на поверхностях паза неодинакова и может сильно отличаться от температуры в тех же точках тела без паза. Расчет поля температуры при заполнении цилиндрического паза однородным материалом, отличающимся от материала тела, приведен в [20]. С целью уменьшения искажающего влияния паза его выполняют небольшим. Определить точно место касания чувствительного элемента и поверхности паза практически невозможно. Поэтому возникает неопределенность в измерении температуры в интервале б = д— —Порядок значений Ы может быть оценен приближенно методами электромоделирования. Приближенность связана с невозможностью точного задания термического сопротивления паза с заложенным в него датчиком преладе всего из-за существования неконтролируемых зазоров. [c.409]

В пиролизере индукционного типа внутр и металлического корпуса размещена индукционная катушка, вдоль оси которой установлена сменная кварцевая трубка. Внутри этой трубки на- ходится термоэлемент из ферромагнитного материала, на который помещают исследуемый образец. Термоэлементы выполняются в двух формах, для жидких и твердых образцов, из сплавов железа и никеля различного состава. Источник питания ПЯ индукционного нагрева включает высокочастотный генератор напряжения и реле времени. После нанесения исследуемого ма- териала на термоэлемент последний вводится в кварцевую трубку. При возбуждении вокруг трубки высокочастотного электромаг- нитного поля температура термоэлемента быстро возрастает до точки Кюри данного материала. Для изменения температуры пиролиза необходимо использовать термоэлемент из сплава другого состава, набор таких термоэлементов гтрилагается к ПЯ и обеспечивает варьирование температуры пироЛиза от 400 до 1000 °С. Как видно из приведенного описания, ячейка фила-ментного типа отличается простотой устройства, малым объемом, высокой скоростью нагрева до заданной температуры, простотой очистки термоэлемента от нелетучих продуктов пиролиза. Недостатком ячеек филаментного типа является не всегда удовлетворительная воспроизводимость температурного режима, особенно на разных ячейках даже одинаковой конструкции, изменение сопротивления нити в процессе эксплуатации. [c.190]

Параметры предельного цикла (предельные диапазоны изменения механических нагрузок и температурных полей) являются максимальными значениями параметров (в рассматриваемой задаче), при которых выполняются условия п ри-способляемости, приведенные в п. 5,6.2, и минимальными значениями параметров, при которых выполняются условия неприспособляемости, приведенные в п. 5.6.5. [c.327]

Тем не менее при изучении влияния материала и формы бортика на температурное поле решетки высота бортиков была принята большей а = 5 и равной 10 мм. В соответствии с приведенными ниже экспериментальными данными предполагалось, что такая высота бортиков должна на практике обеспечить достаточно эффективное удержание частиц на решетке. Изучение температурных полей с помощью электрических моделей показало, что увеличение коэффициента теплопроводности материала пластины от Яст = 25 до Лст = = 40 вт м - град приводит к снижению максимальной температуры 0 на 9—107о (значение Яст = 40 вт1м-град приближенно соответствует углеродистым сталям ст. 20 и ст. 30). [c.41]

Следует подчеркнуть, что этот результат отнюдь не является просто следствием закона сохранения энергии в зоне горения происходит как передача тепла, так и передача вещества. Нет также необходимости вв одить принцип постоянства полной энтальпии в качестве специального допущения теории, как это иногда делается в литературе. Из приведенного вывода явствует, что этот принцип представляет просто другую форму принципа подобия концентрационных и температурных полей и выводится прямо из уравнений теплопроводности и диффузии при вполне определенных физических условиях. [c.289]

В качестве примера рассмотрим полый круговой цилиндр, имеющий те же радиальные размеры, что и в предыдущем примере, но ограниченную длину 2L - 200 Мм и находящийся под действием осесимметричного, нестационарного температурного поля, полученного при нулевой начальной температуре и мгновенно нагреваемой внутренней поверхности, поддерживаемой неизменной во времени. На торцах и внешней поверхности цилиндра поддерживается нулевая телш ратура. Коэффициент температуропроводности материала цилиндра д = 2,3- Ю мм /ч. Требуется при известных на внешней поверхности осевых и кольцевых напряжениях Охх и, приведенных на рис. ЗЛО и соответствующих 40-й секунде прогрева, определить распределение температуры на внутренней поверхности цилиндра и возникающие в нем термоупругие напряжения. [c.86]

Из решения задачи гидродинамики и теплопереноса (3.26)—(3.34) определяются расход теплоносителя в контуре и параметры теплоносителя (распределение скоростей, температур и давления), которые затем используются для исследования термомеханической и динамической нагруженности оборудования первого контура АЭС, Расчет температурных полей и соответствующих напрям нных состояний, возникающих в оборудовании вследствие теплообмена с теплоносителем и окружающей средой, приведен в гл, 5. Анализу полей и напряжений от силовых воздействий, определяемых в пределах каждого контрольного объема в соответствии с выражением [c.93]

В приведенных выше выражениях T(x ,t) —искомое поле температур i,/( i ) коэффициент теплопроводности в твердом теле p(x ,t), (x ,t) — плотность материала и его удельная теплоемкость Q(x ,t) — интенсивность тепловьщеления q x ,t) — тепловой поток на поверхности тела, характеризуемой нормалью л h x ,t) — Nu в безразмерном виде) коэффициент теплоотдачи, определяемый для случая обтекания тела жидкостью с температурой T .(Xj,t) — температурой среды — выражениями (3.36), (3,37), Очевидно, что в общем случае уравнения теплопроводности (3,39) и теплопереноса (3,27) связаны и должны решаться совместно, делая тем самым задачу определения температурных полей в твердом теле трудноразрешимой. Далее, uj(x ,t) — искомое поле перемещений в твердом теле G(x ,T, uj) л K(x ,T, и,) — коэффициенты Ламэ e=u,j — объемная деформация a(x ,T) — коэффициент температурного расширения F(x ,t) — массовые силы p,(x.,t) — внешние усилия, заданные на поверхности тела 5 ,характеризуемой нормалью (например, давление теплоносителя в контуре, контактные уси- [c.98]

Свободный вихрь С. Д. Фултон характеризовал отношением потока кинетической энергии к потоку тепловой энергии E Q = 2Vr, где Рг —критерий Прандтля. Максимальный температурный эффект (ДГх)тах = ДГ8Х Х(1—0,5/Рг). Эффект охлаждения, определяемый приведенным выражением, в 4—5 раз ниже эффекта, полученного экспериментально. Эта несоответствие автор объясняет заниженным значением Рг, которое в турбулентных потоках должно быть выше, чем в ламинарных. С последним утверждением можно согласиться. Но следует добавить, что( взаимосвязь действительных потоков кинетической и тепловой энергии нельзя характеризовать постоянной величиной, н зависящей от радиуса и расстояния от соплового сечения. Накопленный к настоящему времени экспериментальный материал свидетельствует о том, что при перемещении периферийного потока от сопла к дросселю уменьшается тангенциальная составляющая скорости при одновременном выравнивании поля скоростей по радиусу. Поток кинетической энергии уменьшается быстрее потока теп ловой энергии. [c.17]

В температурные функции Плачека и О Рурка была внесена поправка на различие в 70 °С для температур стеклования использованного ими образца полистирола и образца сополимера, исследованного в работе [5]. Для температуры стеклования поли-стирольных блоков, принимаемой равной 85 °С, выражение для фактора приведения имеет вид [c.70]