Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Предел текучести динамический

    Так, например, прибор Реотест -2 представляет собой структурный ротационный вискозиметр, который подходит как для определения динамической вязкости ньютоновской жидкости, так и для проведения глубоких реологических исследований для неньютоновских жидкостей. Прибором Реотест - 2 можно измерить следующие аномалии текучести структурную вязкость, дилатансию, пластичность (предел текучести), тиксотропию, реопексию. [c.57]


    На основании кинетических данных рассчитываются пара метры деформации — условный статистический предел текучести Рк, предельное динамическое напряжение сдвига Р, наибольшая т)о и наименьшая г к вязкости неразрушенной и полностью разрушенной структуры, а также степень аномалии течения с по формуле [c.137]

    Наименьшую пластическую вязкость Цт и условный динамический предел текучести вычисляют, построив график зависимости скорости вращения двигателя п (в об мин ) от угла закручивания шкалы ф (в градусах), из которого находят срд (рис. 89). Так, например, [c.204]

    Определив, что суспензия является устойчивой, переходят к определению ее качества. Пользуясь прибором типа капиллярного вискозиметра, определяют наименьшую пластическую вязкость г]т, условный динамический предел текучести Р и рассчитывают динамическую пластичность суспензий — [c.248]

    Условный динамический предел текучести вычисляют по формуле [c.249]

    Условный динамический предел текучести определяется на основании следующего выражения  [c.18]

    III Отливки особо ответственного назначения Отливки для деталей, рассчитываемых на прочность и работающих ири динамических и знакопеременных [1а-грузках а) Наружный осмотр б) контроль размеров в) определение химического состава г) определение механических свойств предела текучести, относительного удлинении и ударной вязкости  [c.86]

    Как было показано [50], у битумов I типа течение начинается не сразу, а лишь при приложении напряжений, превышающих некоторые предельные значения. В табл. 15 приведены значения динамического (бингамовского) предела текучести Рь для битумов I типа. [c.87]

    У битумов II типа течение начинается сразу же после приложения напряжения сдвига, каким бы малым оно ни было, что свидетельствует об отсутствии у большинства битумов этого типа динамического предела текучести Рь и, следовательно, твердообразных свойств. Течение битумов III типа начинается при приложении на- [c.87]

    При повышении темиературы изменяются основные структурно-механические свойства битумов. Как можно видеть из табл. 16, ири температурах выше 50° С у битумов I типа исчезает динамический бингамовский предел текучести, а нри более высоких температурах значения вязкости разных битумов становятся близкими. [c.88]

    Как видно из табл. 28, значения динамического (бингамовского) предела текучести битума III типа резко возрастают с повышением содержания в битуме твердых парафинов. [c.142]

    Большинство исследований КР в ССЦ проведено на образцах с надрезом или с предварительно нанесенной усталостной трещиной. В работе [148] показано, что гладкие разрывные образцы сплава Ti—5 Al—2,5Sn, испытанные при динамических условиях нагружения, растрескиваются при напряжениях, близких к пределу текучести. Было также сообщено, что U-образные образцы не не растрескиваются за время вплоть до 300 ч. [c.342]


    Как уже отмечалось, УР не характеризует действительного предела текучести. Фактически в результате проявления эффекта проскальзывания график консистенции приближается к оси напряжений асимптотически, так что истинное значение предельного динамического напряжения сдвига по определению Грина (т. е. напряжения, необходимого для начала ламинарного течения) неопределенно. Для практических целей начальное значение предельного статического напряжения сдвига является, по всей вероятности, наилучшей мерой фактического значения предельного динамического напряжения сдвига. [c.182]

    Для характеристики механических свойств структуры в этом случае вводят три параметра минимальный предел текучести статическое напряжение сдвига), соответствующий началу течения жидкости предел текучести по Бингаму динамическое напряжение сдвига по Бингаму) т, максимальный предел текучести напряжение сдвига предельного разрушения структуры), при котором кривая переходит в прямую линию т (рис. 2.4). Значение т равно напряжению, при котором структура в жидкости полностью разрушается. [c.12]

    Давление Рс является кажущимся (динамическим) пределом текучести, который вычисляется экстраполяцией линейного участка зависимости объемной скорости течения от давления к нулевой величине скорости, а давление Р, — истинным пределом текучести по давлению. [c.724]

    В предположении неизменности динамического предела текучести в процессе пластического течения материала образца получено выражение для определения динамического предела текучести / о но высоте отскока индентора  [c.206]

    Е, Ех и V VI - значения модуля Юнга и коэффициента Пуассона материала образца и индентора соответственно. Значение динамического предела текучести Ро зависит от скорости соударения и при малых скоростях удара приближается к значению статической твердости, а при больших скоростях превышает его в 2-3 раза. [c.207]

    По значениям показателей предела текучести и модуля упругости полиформальдегид превосходит все другие термопласты, кроме полиамида-68 Высокие напряжения выдерживает полиформальдегид при статическом изгибе и сжатии. По показателям долговременной прочности при растяжении и изгибе и по усталостной прочности полиформальдегид превосходит все другие термопласты, включая полиамиды, поликарбонаты и полифениленоксид. Полиформальдегид обладает наиболее высоким динамическим модулем упругости. [c.259]

    Как следует из гл. 3, на первых этапах решение линейных задач статики и динамики, теорий упругости, теории колебаний, теории пластин и оболочек сводилось к определению статических и динамических номинальных и локальных напряжений а в результате эксплуатационных нагрузок Р . В качестве критериальных параметров деформативности и прочности конструкционных материалов использовались модуль упругости Е, статические пределы текучести а. , и прочности ав  [c.109]

    При использовании в конструкциях высокопрочных, но мало-пластичных сталей, интенсивном накоплении повреждений от предварительного циклического нагружения, старения и радиации, при динамических нагрузках, при весьма больших толщинах стенок и т.д. возможно возникновение в конструкции хрупких состояний, когда отсутствует запас по вторым критическим температурам хрупкости (А 2 0). в таких случаях необходимо запасы Пр2, п 2 определять по формулам типа (5.27) (5.29), (5.31) и (5.32) с введением в их числители критических нагрузок, напряжений и деформаций в хрупком состоянии. Так как в хрупких состояниях номинальные разрушающие напряжения 2 не превышают предела текучести, то запасы по номинальным напряжениям и деформациям совпадают (п 2 = = Р2)- Запасы по местным напряжениям и п 2 деформациям и 2 определенные в этом случае по формулам, аналогичным (5.31) и (5.32), оказываются меньше, чем в квазихрупких состояниях. Разрушающие нагрузки и напряжения (или деформации) устанавливают с использованием рассмотренных выше критериев и закономерностей линейной механики разрушения. [c.180]

    Основополагающим разделом указанных выше проблем были и остаются вопросы динамики и прочности машин. При этом решение задач теории упругости, теории колебаний, теории пластин и оболочек сводилось к определению статических и динамических номинальных и локальных напряжений а от эксплуатационных нагрузок Р . В качестве критериальных параметров деформативности и прочности конструкционных материалов использовались модуль упругости Е, предел текучести Стт и предел прочности Стц. На этой основе строятся базовые алгоритмы, расчетные уравнения и система запасов для обоснования прочности, ресурса и безопасности (табл. 6.1). [c.184]

    Динамический и статический пределы текучести, характеризующие динамическую прочность материалов [c.363]

    Примечание Р — давление на фронте упругого предвестника Л — расстояние от поверхности нагружения до поверхности, на к-рой регистрировался профиль ударной волны динамический предел текучести определен по амплитуде упругого [c.363]


    Традиционный подход в изучении механических свойств мета1шов однозначно связывает их с исходной структурой материала При такой точке зрения формирование указанных свойств заканчивается на этапе изготовления конструкции, а их изменение в период эксттчуатации не является определяющим. Хорошо известное явление охрупчивания, то есть повьппение временного сопротивления ав и предела текучести ат при одновременном снижении пластичности, может протекать по различным механизмам, однако, по сути, оно представляет собой процесс формирования новых механических свойств под действием внешних нагрузок. Таким образом, с современных позиций механические свойства опреде.ля-ются динамической структурой, возникаюшей в металле при нагружении [47]. [c.34]

    Условный динамический предел текучести — Рк2-Прочность структуры, дин1см . [c.17]

    Свойства разрушенной структуры материала в условиях воздействия достаточно больших градиентов скорости в жвази-стационар-ном потоке (например, в ротационных вискозиметрах типа М. П. Во-ларовича [18] и т. п.) можно характеризовать динамическим пределом текучести Рв и наименьшей практически постоянной пластической (бингамовской) вязкостью рассчитываемой как [c.70]

    Сравнение значений бипгамовских пределов текучести Ръ со статическим шведовским Р (см. табл. И) показывает, что динамические пределы текучести Рь превышают те напряжения сдвига, которые вызвали текучесть (ползучесть) практически неразрушенной структуры битума. Следовательно, область напряжений ниже предела текучести Рь не является упругой, а представляет собой условно-упругую область. При длительном наблюдении можно обнаружить, что в этой области проявляются процессы течения или ползучести битума с высокой наибольшей пластической вязкостью. [c.87]

    Следует отметить, что статический шведовский предел текучести Л значительно пиже динамического бингамовского предела текучести Рь. [c.87]

    В аустенитных нержавеющих сталях текстура после умеренной деформации или отжига бывает выражена слабо, поэтому не приходится ожидать существенного влияния этого фактора на поведение материала. Размер зерна [116] может иметь значение. При уменьшении размера зерна отмечено некоторое ослабление растрескивания при динамическом нагружении [105], а также при испытаниях под нагрузкой, составляющей определенную долю предела текучести (статистические данные) [101, 106]. Есть предварительные указания на наличие такого же эффекта при водородном охрупчивании стали 304L [107]. [c.77]

    Определение динамической твердости по отскоку индентора (шара) известно как метод Шора, по имени автора прибора для измерения динамической твердости - склероскопа. Высота отскока может служить мерой твердости испытуемого материала, если возникающие при ударе напряжения в образце намного превышают предел текучести. Для пластичных материалов высота отскока шарика пропорциональна статической твердости. [c.206]

    Будем принимать, что дпя рассматриваемого твердого тела (ВВ) диаграмма напряжение (давление р) — удельный объем (и) для состояний за фронтом волны имеет вид, представленный на рис. 75. Состояния, отвечающие линии 0 1, описываются законом Гука и соответствуют малым давлениям и деформациям. При больших динамических нагрузках, когда давление превышает определенное значение (предел текучести Ртек), твердое тело переходит в текучее состояние, подобное жидкости. Текучее состояние твердого тела характеризуется не полным отсутствием касательных напряжений, как в жидкости, а отсутствием возрастания касательных напряжений при увеличении сдвиговых деформаций. Линия 1 2 с меньшим наклоном соответствует текучему состоянию твердого тела. Скорость распространения волны сжатия в случае упругого тела (участок ( 2 ) равна продольной скорости звука в неограниченной среде Сь При переходе в текучее состояние (участок Г 2) распространение волны происходит с объемной скоростью  [c.156]

    В отличие от коррозионного растрескивания коррозионную усталость /КУ/ можно классифицировать как вид коррозионно-механического разрушения, которое происходит при воздействии на металл циклически меняющихся напряжений в коррозионной среде Ll2-15J. Процесс развития коррозионно-усталостных трещин, имея много общего с развитием трещин при статических нагрузках, вместе с тем обладает рядом особенностей, накладываемых динамическим характером напряжений. Поскольку большинство окислов металлов представляет из себя твердые ионные кристаллы, не пластичны и имеют высокий модуль упругости, вероятность разрушения окисной пассивной пленки при динамических нагрузках весьма высокая. В этих условиях интенсифицируется протекание электрохимических процессов. В зависимости от уровня и частоты приложенных механических напряжений выделяют малоци ло вую к р 0 имную ус галом , характеризуемую высоким уровнем напряжений, близких к пределу текучести или превышающих его и изменяющихся с низкой частотой обычно до 50 циклов/мин. [c.8]

    Пеллини предложил эмпирический метод расчета значений К/с для стали при температуре нулевой пластичности T a по результатам испытаний на копре с падающим грузом [62]. Динамическую величину с известным запасом можно выразить эмпирическим соотношением К/с = 0,7 (а , -)- 21) [(сг + 21)/а ], где Оу— статический предел текучести, кгс/мм . Используя это выражение в сочетании с расчетом по известным из линейной механики разрушения соотношениям между номинальным напряжением и критической длиной трещины, Пеллини определил условия динамического и статического страгивания трещины от дефектов с отношением глубины к протяженности 1 2. Совмещение полученных расчетных значений при температурах ниже Гд с первоначальной диаграммой анализа разрушений показало (рис. 4.24) хорошее совпадение результатов для статического нагружения, в то время как при динамическом страгивании трещины хрупкое разрушение должно было произойти при меньших размерах дефекта. Эти результаты получены для сталей небольшой прочности. Для высокопрочных сталей (с пределом текучести 60—200 кгс/мм ) соответствующая оценка выполнялась на базе результатов испытаний с падающим грузом. В сущности различная форма диаграмм для этих сталей (что искусственно увеличивает число параметров) 166 [c.166]

    При увеличении скорости гидросмеси нарушенные структурные связи не успевают восстанавливаться такой режим течения называют структурным, или бинга-мовским. При переходе от шведовского режима к бин-гамовскому структурная вязкость уменьшается по мере увеличения скорости (касательного напряжения), но, когда достигается динамический предел текучести, структурная вязкость становится постоянной. Динамиче- [c.206]


Библиография для Предел текучести динамический: [c.364]   
Смотреть страницы где упоминается термин Предел текучести динамический: [c.654]    [c.378]    [c.203]    [c.88]    [c.114]    [c.232]    [c.81]    [c.107]    [c.157]    [c.178]    [c.425]    [c.187]    [c.331]    [c.207]    [c.362]    [c.647]   
Температуроустойчивые неорганические покрытия (1976) -- [ c.12 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Предел текучести

Текучесть



© 2024 chem21.info Реклама на сайте