Предел текучести статический

Для характеристики механических свойств структуры в этом случае вводят три параметра минимальный предел текучести статическое напряжение сдвига), соответствующий началу течения жидкости предел текучести по Бингаму динамическое напряжение сдвига по Бингаму) т, максимальный предел текучести напряжение сдвига предельного разрушения структуры), при котором кривая переходит в прямую линию т (рис. 2.4). Значение т равно напряжению, при котором структура в жидкости полностью разрушается. [c.12]

Р —статическое напряжение сдвига предел текучести Р -уе- [c.654]

Приведенные рекомендации справедливы для элементов, выполненных из пластичных материалов, работающих в условиях статических нагрузок и допускающих в зоне укрепления отверстий величину напряжения, близкую к пределу текучести. [c.82]

В материалах без ярко выраженного предела текучести наклон кривой на рнс. 1 за точкой В меньше, чем наклон кривой в линейно области. Касательная к истинной кривой нанряжение—деформация соответствовала бы отклику, сопровождающему наложение малых напряжений на большое статическое апряжение, [c.198]

Учитывая принципиальное отличие статических испытаний от усталостных, примем во внимание, что при испытании на разрыв образец проходит первый полуцикл при пульсирующем режиме нагружения. Будем рассматривать при статических испытаниях на разрыв рассеяние по пределу прочности или пределу текучести. [c.326]

Опыты осуществляли на круглых образцах диаметром 8 мм из Ст.20 (СТт = 260 МПа) при одноосном растяжении (Шд = 0) постоянно действующим усилием в 30% растворе соляной кислоты. Перед испытаниями образцы подвергали статическому растяжению до деформации = 2%. Параллельно, в той же коррозионной среде, испытывали предварительно деформированные и недеформированные образцы без приложения нагрузок. Коррозионные испытания пластически деформированных образцов без приложения нагрузок показали, что в исследованном интервале деформаций = О...10 %) скорость коррозии практически линейно возрастает с увеличением параметра р. На рис. 3.18 приведены зависимости относительной долговечности сосудов То от относительного начального напряжения Рн при различных степенях предварительной пластической деформации и пределах текучести исходного проката ст,. Сплошные линии построены на основе расчета по формуле (3.21) при = 0,5 (рис. 3.18,а) и при = О (рис. 3.18,6), а точки (рис. 3.18,6) отвечают эксперименту. Как и следовало ожидать, кривые То(Г"н) для предварительно деформированного металла лежат ниже исходной кривой долговечности (при = 0). Чем больше степень пластической деформации, тем меньше долговечность сосуда. При этом теоретические и экспериментальные результаты находятся в удовлетворительном согласии. [c.178]

Малоцикловая усталость (или иначе повторно-статическое нагружение) характеризуется номинальными напряжениями, большими предела текучести при каждом цикле нагружения возникает макроскопическая пластическая деформация число циклов до разрушения сравни-гельно невелико. [c.149]

В п. 2.7.1 дан ряд примеров поведения АЭ при механических испытаниях на статический разрыв, циклическую усталость. Из обсуждения этих данных сделан ряд выводов о связи АЭ со свойствами материалов. Отмеченный факт достижения максимума активности в точке предела текучести используют для определения этой точки. [c.182]

Таким образом, образующиеся (для глинистых минералов) через тончайшие прослойки воды и поэтому весьма прочные контакты между углами и ребрами кристаллов развивают при нагружениях быстрые эластические деформации Контакты, возникающие между плоскостями и гранями частичек и образующиеся через более толстые прослойки воды, а поэтому менее прочные, определяют "развитие медленных эластических деформаций е . Разрывы первичных контактов различных типов и образование новых, вторичных, происходящие при нагружениях систем выше условного статического предела текучести, составляют пластическую деформацию е т. [c.192]

Условный статический предел текучести — Р х- При напряжении ниже предела текучести наблюдается упругость, упругое последействие и весьма замедленное течение с наибольшей ньютоновской вязкостью. [c.17]

В наших исследованиях пластовых нефтей не установлено существование в них истинного предела текучести или того напряжения сдвига (часто называемого статическим), ниже которого никакого течения не обнаруживается. С увеличением чувствительности аппаратуры могут быть получены и иные результаты в определении истинного предела текучести нефти. [c.40]

Циклическая вязкость чугуна определяется обычно при касательном напряжении, равном 7з предела текучести при растяжении. Чем меньше характеристики статической и усталостной прочности, тем больще циклическая вязкость. Это объясняется количеством и формой графита (чем больше графита и крупнее его размер, тем больше циклическая вязкость). [c.129]

Поэтому битумы I типа, характеризующиеся наличием статического предела текучести рк и высокой вязкостью неразрушенной [c.86]

Процессы, происходящие в битумах, изучали по изменению структурно-механических характеристик (статического предела текучести Рк, наибольшей пластической вязкости ), полученных с [c.149]

При введении ФГС в малых количествах (0,3—0,5%) пластическая вязкость и статический предел текучести систем М w снижаются, а затем повышаются до первоначального значения при [c.211]

Как было установлено [63], потенциал пробоя для ряда нержавеющих хромоникелевых сталей в растворах хлоридов линейно уменьшается с ростом статических растягивающих напряжений за I пределом текучести, а плотность тока пассивного состояния уве-I личивается с ростом нагрузки при непрерывном деформировании. Причиной уменьшения потенциала пробоя считают повышенную химическую активность дислокаций. [c.78]

Рщ = 0 T — предельное статическое напряжение сдвига (условный статический предел текучести), дин/см (или мгс/см ). [c.5]

Как уже отмечалось, УР не характеризует действительного предела текучести. Фактически в результате проявления эффекта проскальзывания график консистенции приближается к оси напряжений асимптотически, так что истинное значение предельного динамического напряжения сдвига по определению Грина (т. е. напряжения, необходимого для начала ламинарного течения) неопределенно. Для практических целей начальное значение предельного статического напряжения сдвига является, по всей вероятности, наилучшей мерой фактического значения предельного динамического напряжения сдвига. [c.182]

Следствием тиксотропного гистерезиса является наличие двух пределов текучести — статического Р у и динамического Рка- Первый можно определить экстраполяцией до е = О прямолинейного участка реологической кривой дисперсной системы, не подвергавшейся ранее деформации сдвига. Второй — Ркг определяется путем отсечения на оси абсцисс прямолинейным участком, экстраполированным до е = О реологической кривой, полученной при снижении скорости сдвига [41]. Ребиндер и его школа характеризуют тиксо-тропию количественно по наблюдениям за восстановлением структуры системы после полного предварительного разрушения, т. е. по кинетике нарастания предельного напряжения сдвига Наиболее удобен для этой цели метод погружения конуса, применяющийся при изучении вязких, консистентных дисперсных систем [45, 48—60]. [c.151]

Параме1р а определяется методами сопротивления материалов, теории упругости, механики трещин и др. и включает в себя компоненты тензора напряжений, зависящие от геометрических характеристик конструкции, внешних силовых нагрузок, упругих свойств материала и др. Коэффициент запаса прочности характеризует уровень напряжений при эксплуатации изделия и устанавливается в зависимости от условий работы на основании статистических данных о работоспособности подобных конструкций. Параметр п косвенно оценивает качество технологии изготовления, расчетов на прочность, материала и др. За предельное напряжение а р принимается одно из значений компонентов тензора напряжений или их определенное сочетание, при котором наступает текучесть, разрушение или нарушение первоначальной формы изделия. Обычно в условиях статического нагруж ения за величину стпр принимают либо предел текучести СТт, либо временное [c.98]

Внутренний осмотр п гидравлическое испытание вертикально устанавлп са. мых сосудов высотой более 8 м, заполняемых жидкостью, можно проводить в горизоптально.м положенни. Прн )Том пробное давление следует принимать с учетом гидростатического. Гидравлическое испытание таких сосудов молию проводить в горизонтальном положении, если расчетом на прочность установлено, что при пробном давлении, принятом с учетом гндро статического давления рабочей среды, напряжения во всех элементах сосудов не будут превышать 90% минимального предела текучести, гарантпро ва того техническими условиями на поставку материала сосуда. [c.539]

Влияние степени предварительного статического нагружения на ме-хагшческие свойства ( временное сопротивление ад и предел текучести а,) [c.39]

Изменение свойств металла может происходить не только вследствие статического нагружения, но и под влиянием циклических нагр> зок. При циклическом нагружении изменяются важнейшие механические свойства- временное сопротивление а предел текучести а,., относительное удлинение 5 и относительное сужение ц/, а также электрические, магнитные и тешювые свойства. Это позволяет использовать обобщенный параметр р для оценки степени циклической повреаденности. [c.49]

Статическим кратковременным растяжением считается нагружение со скоростью перемещения активного захвата не более 0,1 1о мм/мин до достижения предела текучести (т. е от 1,5 до 31 мм/мин в зависимости от длины образца) и не болсг 0,4 1о мм/мин (т. е. от 6 до 124 ммУмин) за пределом текучести. [c.251]

После расчета величин Р, е , и е для всех нагрузок строятся графики 8о = / (Р), 42 = f (Р) а ё = / (Р). Пользуясь графиками,-по ранее приведенным формулам находят величины модулей сдвига быстрой и медленной з эластической деформации, а также наибольшую пластическую вязкость rii. Условный статический предел текучести Рк, определяется из графика е = / (Р) как отрезок, отсекаемый прямой на оси Р при t]i = onst. При построении графиков [c.199]

Количественную оценку деформационного процесса дают константы уравнения Максвелла — Шведова и Кельвина условномгновенный и эластический модули, наибольшая пластическая вязкость T i и условный статический предел текучести Ркь При помощи последних для любого техно- 00% h Jo i 100°/ Р логического процесса могут быть Рис. 5. Диаграмма развития дефор- получены следующие величины ос-маций иовных структурно-механических [c.22]

Исследования керамических свойств осадков показали, что при затворении водой они образуют малосвязанную массу, характеризующуюся псевдопластическим состоянием (условный статический предел текучести равен нулю). Изучение сушильных свойств шламов позволяет классифицировать их как высокочувствительный материал по плавкости же они близки к рассматриваемым глинам, поэтому добавление их в шихту отрицательно не сказывается на поведение массы при обжиге (табл. 65). Анализ керамических свойств осадков не позволяет рекомендовать их в качестве основного компонента керамической массы. Свойства керамики определяли в зависигюсти от ДОЗЫ добавки (1-50 %) и типа глины температура об).-сига была принята по ана- [c.220]

Свойства неразрушенной структуры материала в условиях воздействия достаточно малых градиентов скорости (например, в приборе с тангенциальной пластинкой типа Ребиндера — Вейлера — Се-галовой [122], сдвигового эластомера типа Д. М. Толстого [134] п т. п.) с достаточной степенью точности могут характеризоваться статическим пределом текучести и наибольшей постоянной предельной пластической (шведовской) вязкостью г о, рассчитываемой как [c.70]

Как видно из табл. 10, статический (шведовский) предел текучести Рк при 20° С очень высок у всех битумов I типа, имеющих коагуляционную структуру, за исключением битума 3, структурная сетка которого образована лиофобными асфальтенами термического крекинга. У битумов III тина предел текучести ннже примерно в [c.77]

При повышении темиературы до 30° С значения статического предела текучести у битумов и III типов падают (см, табл. 11) и даже становятся для ряда битумов III типа равными нулю, а при 50° С предел текучести исчезает и у битумов I типа. Следовательно, с повышением температуры твердообразные свойства битумов постеиенно пропадают. [c.78]

Сравнение значений бипгамовских пределов текучести Ръ со статическим шведовским Р (см. табл. И) показывает, что динамические пределы текучести Рь превышают те напряжения сдвига, которые вызвали текучесть (ползучесть) практически неразрушенной структуры битума. Следовательно, область напряжений ниже предела текучести Рь не является упругой, а представляет собой условно-упругую область. При длительном наблюдении можно обнаружить, что в этой области проявляются процессы течения или ползучести битума с высокой наибольшей пластической вязкостью. [c.87]

Следует отметить, что статический шведовский предел текучести Л значительно пиже динамического бингамовского предела текучести Рь. [c.87]

Процессы структурообразования изучали по изменению структурно-реологических характеристик на сдвиговом прпборе с плоско-параллельными пластинками. При малых концентрациях парафинов относительная вяЗ <ость системы нарастает медленно (рнс. 29). При увеличении содержания парафинов до 3% наблюдается резкий скачок вязкости, сопровождаел ЫЙ появлением статического предела текучести. Дальнейшее повышение количества парафина сопровождается возрастанием вязкости и прочности моделей битума. В системе, ие содержащей асфальтенов (кривая /), наблюдается более резки рост относительной вязкости ири одних и тех же объ- [c.143]

У битумов П типа наблюдается плавное снижение вязкости во всем интервале исследуемых концентраций (от О до 8%). Интересно при этом влияние ароматического разжижителя. При введе ии зеленого масла в небольшом количестве (0,6—1,25%) обнаруживается концентрационный порог небольшого измеиепия вязкости, как и для битумов I и И типов. Это сопровождается появлением заметного статического предела текучести. Дальнейшее разбавле 1ие (выше 1,5%) вызывает резкое снижение наибольшей пластической вязкости и исчезновение предела текучести. [c.150]

Введение небольшого количества разжижителя в битум I типа с коагуляционным каркасом из асфальтенов приводит к частичной пластификации межкаркасиой дисперсионной среды, что обнаруживается по небольшому снижению наибольшей пластической вязкости. Однако этого количества разжижителя недостаточно, чтобы нарушить нзаимодействие между асфальте ами и, следовательно, привести к пептизации коагуляционного каркаса (статический предел текучести сохраняется). [c.150]

При разжижении битума II типа зеленым маслом в. малых концентрациях (0,5—1%) асфальтены набухают, сильно увеличиваясь в объеме, вследствие чего возникают временные ассоциаты или другие структурные образования асфальтенов. На возможность такого структурирования указывает появление предела текучести в разжиженном битуме и концентрационного порога незначительного изменения вязкости при повышении содержания разжижителя. Если и в дальнейшем вводить в битум ароматические фракции, то будут преобладать процессы пептизации агрегатов асфальтенов, что вновь приводит к исчезновению статического предела текучести. В результате разжижения дисперсионной среды вязкость резко падает. Таким образом, ири введении в битум разжижителя, состоящего в основном из ароматических углеводородов, наряду с пластиф[1ка-цией системы происходит набухание и частичное растворение дисперсной фазы— асфальтенов. [c.151]

Как видно из рис. 50, введение аминов ОДА снижает наибольшую пластическую вязкость, а также статический предел текучести всех модельных систем. Это особенно ярко проявляется на моделях Ai и. Мз, имитирующих I и П1 тип дисперсной структуры. Для этих систем снижение вязкости и предела текучести наблюдается при введении малых количеств (0,3—0,5%) ОДА и далее продолжается во всем диапазоне исследуемых концентраций (до 2—2,5%). Следует отметить, что при введении около 1,5—2,0% ОДА предел текучести становится очень малым, что свидетельствует о практическом исчезновении твердообразных свойств системы. Для системы Мг (И тип дисперсной структуры) действие ОДА проявляется менее заметно и лишь при малых концентрациях добавки (0,5%). Дальнейшее увеличение ее количества практически не изменяет вязкости системы. Следовательно, при наличии коагуляционной структурной сетки из асфальтенов Му и М ) добавка, адсорбируясь на лиофоб-кых участках их поверхности с блокировкой контактов, способствует стабилизации системы. В моделях М2, где отсутствует коагуляционный каркас из асфальтенов, адсорбция добавки приводит к дезагрегации и исчезновению отдельных малочисленных образований из асфальтенов. Растворение ОДА в углеводородной среде приводит также к общей пластификации системы, сопровождающейся уменьшением числа асфальтенов в единице объема. Пластифицирующее воздействие на битумы различных структурных типов оказывает добавка высших карбоновых кислот — госсиполовая смола, снижающая пластическую вязкость и статический предел текучести. Пластифицирующий эффект увеличивается с повышением количества ПАВ в битуме, что наблюдается для всех модельных систем. Следует, однако, отметить, что в случае дисперсных структур М и Мз введение добавки ГС до 2% практически не изменяет значений пределов текучести, тогда как наибольшая пластическая вязкость при этом уменьшается. Это указывает на нарушение иространствен-ной сетки асфальтенов пластификатором без полного разрушения каркаса. Дальнейшее повышение концентрации ГС способствует превращению систем М] и ТИз в структурированную и далее истинную жидкость. [c.211]

В табл. 44 даны структурно-механические характеристики битумов I и И структурных типов с введенными ПАВ. Ка1К видно из табл. 44, ПАВ по-разному изменяют деформационные характеристики битума. Введение катионактивного моноамина ОДА резко снижает статический предел текучести, наибольшую пластическую вязкость и модуль сдвига битума I типа. В то же время влияние этой добавки на битум И типа ощущается значительно слабее. [c.212]

При статическом приложении нагрузки важными характеристиками для оценки прочности материала являются предел текучести о,,, (или условный предел текучести а 2 или СТ д) и предел прочности а . Упругие свойства металлов характеризуются значениями модуля уп- ругости Е и коэффициентом Пуассона ц. [c.9]

Предварительно изучали влияние статических напряжений на скорость коррозии трубной стали на деформированных изгибом (по трехточечной схеме) образцах стали 17ГС в термостатированных условиях и перемешиваемой среде, представляющей смесь нефти с 3%-пым хлоридом натрия в отношении 1 1. Скорость коррозии определяли по потере массы за 720 ч выдержки. Как следует из рис. 104, с увеличением напряжений до предела текучести (350 МПа) скорость коррозии увеличивается, а затем при достижении текучести уменьшается вследствие наступления стадии легкого скольжения и релаксации напряжений, обусловленной выбранной схемой нагружения с заданной величиной деформации. Это указывает на возможность усиления коррозионного взаимодействия трубной стали с рабочей средой даже при нагружении в упругой области с возникновением коррозионных поражений, которые в дальнейшем могут стать концентраторами напряжений и после инкубационного периода инициировать возникновение коррозионно-механических трещин. Если в концентраторе отсутствуют условия для существенной релаксации напряжений, что обычно имеет место при циклическом (повторно-статическом) нагружении с накоплением микроискажений решетки, процесс коррозионного взаимодействия будет ускоряться на протяжении всей стадии деформационного упрочнения, как это указывалось в гл. П. [c.230]

ВОВ Т1—8А1—1 Мо—IV (ЗС) и Т1—5А1—2,5 Зп. В последнем случае растрескивание происходит при напряжениях, близких к пределу прочности на растяжение, что возможно указывает на необходимость нахождения металла в области пластической деформации или в сложнонапряженном состоянии. Трещины могут также зарождаться и на гладких образцах некоторых (а+Р) и -сплавов при напряжениях вблизи предела текучести. В большей части представленных ранее экспериментов по КР рассматривалось зарождение трещины в связи с воздействием среды, начиная с предварительно существующей (статической) трещины. Уируго-пластическое поведение в вершине такой предварительно существующей трещины (подчеркнутое в модели ) недостаточно понятно, поэтому любой анализ распределения напряжений или деформации чрезвычайно затруднен. Наблюдение за надрезом, за влиянием остроты надреза и толщины образца указывает на важность вида напряжения, по крайней мере для а- и (а + Р)-сплавов. Поэтому любая теория по влиянию напряжения на КР должна объяснить несколько факторов важность вида напряжения (т. е. плосконапряженное состояние или условие плоской деформации) существование и значение порогового коэффициента интенсивности напряжений Klкv, зависимость скорости роста трещины от напряжения в области И а роста трещин и независимость от напряжения в области П роста трещин. [c.391]

Исследование статической трещин ойкости проводили испытанием образцов на трехточечный изгиб. Конструкция образцов приведена на рисунке 28, а. Первоначально на заготовки наносился фрезой острый надрез (радиус в вершине надреза К < 0,1 мм). Далее циклическим консольным изгибом с частотой 17 ГЦ выращивали усталостную трещину. Максимальное напряжение в сечении с надрезом не превышало 0,5 предела текучести. Охлаждение образцов проводили в специальном термостате (рисунок 28, б). [c.34]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология