Суспензии влияние концентрации на сопротивление осадка

Влияние концентрации суспензии на удельное сопротивление осадка 187 [c.4]

ВЛИЯНИЕ КОНЦЕНТРАЦИИ СУСПЕНЗИИ НА УДЕЛЬНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ОСАДКА [c.187]

В общепринятых уравнениях фильтрования зависимость удельного сопротивления осадка от концентрации исходной суспензии не учитывается. В большинстве случаев это допустимо, поскольку в производственных условиях при установившемся технологическом процессе основные свойства суспензии, в частности ее концентрация, остаются приблизительно неизменными. В связи с тем, что иногда концентрация исходной суспензии может изменяться, например при изменении технологического процесса или степени предварительного сгущения, возникает вопрос о влиянии концентрации суспензии на удельное сопротивление осадка. [c.187]

Рассмотрим ряд исследований о влиянии концентрации суспензии на удельное сопротивление осадка. [c.187]

Влияние концентрации суспензии на удельное сопротивление осадка исследовано путем сопоставления результатов расчета по уравнению фильтрования и экспериментальных данных, полученных при разделении водных суспензий карбонатов кальция и магния на барабанном фильтре диаметром 30 см [207]. Обнаружено, что увеличение скорости образования осадка при повышении концентрации суспензии в опытах происходит значительно интенсивнее по сравнению с результатами расчета по уравнению. Это объяснено тем, что при повышении концентрации суспензии пористость осадка возрастает, а его удельное сопротивление соответственно понижается это не отражено в уравнении фильтрования. Установлено, что при См более 0,2 кг-кг- скорость образования осадка пропорциональна с2, причем для осадка карбоната кальция л = 2,36 и для осадка карбоната магния я=3,64. [c.189]

Исследовано влияние агрегирующих веществ (синтетические полимеры, крахмалы) на удельное сопротивление осадка, получаемого при разделении фильтрованием водной суспензии угля, содержащей примесь тонкодисперсных частиц глины [137]. Найдено, что добавление таких веществ в количестве нескольких тысячных долей процента к весу суспензии уменьшает удельное сопротивление осадка в несколько десятков раз. При этом было обнаружено, что наименьшее удельное сопротивление осадка, а также наибольшая устойчивость полученных агрегатов первичных твердых частиц соответствует определенной концентрации агрегирующего вещества в суспензии. Степень устойчивости указанных агрегатов была определена разделением суспензий, полученных при взмучивании в фильтрате осадка, который образовался в процессе предыдущего фильтрования. [c.165]

Влияние концентрации разделяемой суспензии на удельное сопротивление осадка исследовано сравнительно недавно (стр. 158). В данной связи наиболее общей зависимостью, по-видимому, является уменьшение удельного сопротивления осадка при повышении концентрации твердых частиц в суспензии. Однако концентрация твердых, частиц обычно обусловливается технологическими особенностями получения суспензии и не всегда может быть изменена до желаемой величины. [c.373]

Как следует из сказанного выше, зависимости удельного сопротивления осадка от концентрации суспензий очень многообразны и сложны. Это находится в связи с тем, что концентрация влияет на удельное сопротивление осадка в сочетании с другими параметрами процесса, в частности скоростью фильтрования, агрегированием или пептизацией твердых частиц, пористостью осадка. Многообразие и сложность упомянутых зависимостей является частным примером общих проблем фильтрования, достаточно четкое решение которых в настоящее время затруднительно. Отмечена необходимость продолжения исследований для выяснения влияния концентрации суспензии на свойства фильтровальных осадков [207]. [c.190]

Исследовано [216] влияние агрегации на удельное сопротивление осадка, полученного при разделении фильтрованием суспензии частиц пустой породы (концентрация 58—60% содержание твердых частиц, проходящих через сито с отверстиями 0,074 мм, 55— 57%) в водном растворе солей урана, имеющем рН= 1,875—1,99. Обнаружено, что с течением времени происходит обратный процесс пептизации это приводит к увеличению удельного сопротивления осадка. [c.194]

На основании опытов по разделению водных суспензий глины [53] было предложено рассматривать удельное сопротивление осадка как сумму двух сопротивлений. Одно из них зависит от степени агрегации частиц, обусловленной концентрацией суспензии, а другое учитывает влияние разрушения агрегатов при движении фильтрата. [c.202]

ВЛИЯНИЕ КОНЦЕНТРАЦИИ СУСПЕНЗИИ И ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ ФИЛЬТРОВАНИЯ НА УДЕЛЬНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ОСАДКА [c.158]

Исследовано [138] влияние агрегации на удельное сопротивление осадка, полученного при разделении фильтрованием суспензии частиц пустой породы (концентрация 58—60 вес.% весовое содержание твердых частиц, проходящих через сито с отверстиями [c.165]

Влияние концентрации твердых частиц на скорость фильтрования выражено уравнениями (П-25) и (П-28), где через ш обозначена масса образующих осадок твердых частиц, отнесенная к единице объема фильтрата. Из этих уравнений следует, что, если пренебречь сопротивлением фильтровальной перегородки, скорость фильтрования обратно пропорциональна отношению количества твердых частиц к количеству фильтрата, а скорость накопления осадка прямо пропорциональна этому отношению. Если суспензия перед фильтрова- [c.178]

При выборе типа фильтра должны учитываться следующие основные факторы 1) масштабы производства 2) концентрация исходной суспензии по твердой фазе с учетом возможности ее повышения за счет предварительного сгущения 3) сопротивление осадка и его изменение с повышением давления 4) сопротивление подобранной фильтрующей перегородки (тканевой, намывной и др.) 5) требования к чистоте фильтрата и изменению содержания твердой фазы в фильтрате в случае отдувки осадка обратным током фильтрата, воды, воздуха или пара 6) максимально и минимально допустимые температуры фильтрации, учитывающие наличие в фильтрате солей и возможность отложения солей в фильтрующей перегородке и дренажной системе фильтра 7) необходимость частичной или полной промывки осадка на фильтре, не прибегая к репульпации осадка 8) требования к влажности осадка 9) легкость отделения (снятия) осадка от фильтрующей перегородки 10) растрескивание осадка на фильтрующей перегородке в процессе его промывки и отжима влаги И) требования к материалу фильтра 12) влияние кислорода воздуха на вещества, содержащиеся в суспензии при просасывании воздуха через слой осадка. [c.31]

При выборе типа фильтра должны учитываться следующие основные факторы 1) масштабы производства 2) концентрации исходной суспензии по твердой фазе с учетом возможности ее повышения за счет предварительного сгущения 3) удельное сопротивление осадка и его изменение с повышением давления и в процессе промывки 4) удельное сопротивление подобранной фильтрующей перегородки (тканевой, намывной) 5) возможность изменения удельного сопротивления осадка и фильтрующей перегородки введением в суспензию коагулянтов, волокнистых и крупнодисперсных частиц и другими способами 6) требования к чистоте фильтрата и проскок твердой фазы в фильтрат в случае отдувки осадка обратным током фильтрата, воды, воздуха или пара 7) максимально и минимально допустимые температуры фильтрования, учитывающие наличие в фильтрате водорастворимых солей 8) вероятность отложения солей, содержа-, щихся в жидкой фазе суспензии в фильтрующей перегородке и дренажной системе фильтра 9) необходимость частичной или полной промывки осадка на фильтре, не прибегая к репульпации осадка 10) требования к влажности осадка в случае его сушки или промывки 11) легкость отделения (снятия) осадка с фильтрующей перегородки 12) растрескивание осадка на фильтрующей перегородке в процессе его промывки и оа-жима влаги 13) сползание осадка с фильтрующей поверхности в процессе его набора или промывки 14) при вакуум-фильтрах возможность вскипания фильтрата 15) требования к материалу фильтра 15) влияние кислорода воздуха на вещества, содержащиеся в суспензии при просасывании воздуха.через слой осадка. [c.38]

Исследовано распределение давления жидкости и пористости внутри осадков, образующихся в процессе фильтрования при постоянной разности давлений на внутренней стороне сферических и цилиндрических перегородок [77]. Найдено, что различие между процессами внутреннего и внешнего фильтрования обусловливается ослаблением локальных сжимающих усилий в первом случае. Приведены результаты опытов на полусферической перегородке диаметром 76 мм по разделению суспензии карбоната кальция с концентрацией 0,04— 0,1 г-см" при размере частиц 6 мкм разность давлений 0,15—0,40 МПа. Проанализировано влияние сопротивления перегородки на распределение давления в осадке. [c.69]

В результате ис-следований, проведенных в НИИХиммаще, также установлено существенное влияние концентрации твердой фазы в суспензии с на основные параметры процесса фильтрования. Найдено, что удельное сопротивление осадка уменьщается с увеличением содержания твердой фазы. Это оказывает влияние на правильный выбор режима работы фильтра периодического действия или условия разделения на фильтре непрерывного действия. [c.188]

На-оценку возможности и эффективности применения большинства типов фильтров решающее влияние оказывает концентрация твердой фазы в суспензии и степень ее дисперсности. В каталогах фильтров и других материалах [11, 12] приведены таблицы, с помощью которых, исходя из этих двух факторов, можно установить, какие типы фильтров в принципе могут быть применены для фильтрования данной суспензии. Недостатком указанных таблиц является то, что в них степень дисперсности твердой фазы дана по размерам первичных частиц, что допустимо для грубодисперсных суспензий с размерами первичных частиц более 10 мк и неприменимо для весьма тонких суспензий, в которых степень их коагуляции имеет решающее влияние на удельное сопротивление осадка. [c.38]

Вследствие совместного влияния гидродинамических и физико-химических факторов на процесс фильтрования, возможность теоретического определения сопротивления осадка практически исключается. Однако для осадков с размером частиц> 10 мкм основными характеристиками, определяющими сопротивление осадка, можно считать размер частиц ср, концентрацию суспензии С, порозность слоя осадка е, коэффициент динамической вязкости фильтрата ц, скорость осаждения твердой фазы Шос. [c.13]

Из приведенных примеров видно, что зависимости удельного сопротивления осадка от концентрации суспензии сложны, так как трудно разделить влияния содержания твердой фазы, скорости фильтрования, осаждения агрегированием и пептизации частиц. Поэтому получить четкое количественное описание влияния указанных характеристик в настоящее время трудно. В литературе отмечается, что для большинства суспензий в первоначальный момент фильтрования (а для суспензий, содержащих мелкодисперсные частицы солей или пигмента, в течение всего процесса) удельное сопротивление осадка аномально изменяется со временем, отклоняясь от линейности при использовании известной зависимости т/У = =f(V ), где У — объем фильтрата. Как показано выше, удельное сопротивление осадка уменьшается с увеличением размера частиц. [c.17]

Если необходимо образование непрочных агрегатов, можно добавить небольшое количество электролита, снижающего дзета-потенциал, и соответствующее количество полиэлектролита (например, полиакриламида), который, сорбируясь на поверхности частиц, объединяет их в непрочные агрегаты. Найдено, что эффективность действия полиэлектролита снижается с увеличением концентрации твердой фазы в суспензии и, кроме того, его избыток может привести к уменьшению скорости фильтрования. Большое влияние на удельное сопротивление осадка оказывают коллоидные примеси. Так при фильтровании через слои мела, диатомита, песка, разбавленного раствора мелассы, пива и других жидкостей, содержащих коллоидные примеси, почти во всех случаях скорость фильтрования уменьшается более значительно, чем если объяснять это одним изменением вязкости при увеличении концентрации примесей. [c.18]

Выполнено сравнительное экспериментальное исследование удельных сопротивлений осадков, полученных на воронке с поршнем и на рамном фильтрпрессе с 4 рамами размером 0,2X0,2 м, с использованием водных суспензий окиси цинка, карбоната кальция и карбоната магния при концентрации 20— 150 кг-м- и разности давлений 35-10 —170-10 Па [186]. В частности найдено, что для осадка карбоната магния Вп составляет 0,71—0,72, а бф равно 0,64—0,69 соответственно те же величины для осадка окиси цинка находятся в пределах 0,61—0,69 и 0,77—0,81 (здесь Вп и бф — пористости осадка на фильтре с порщнем и на фильтрпрессе). Отсюда видно большое различие в пористости осадков, образованных на фильтре с поршнем и на фильтрпрессе, причем для осадка карбоната магния бп > Вф, а для осадка окиси цинка еп < Еф. В соответствии с сильной зависимостью удельного сопротивления осадка от пористости оказалось, что Гп отличается в несколько раз от Гф, причем для осадка карбоната магния Гп<Гф, а для осадка окиси цинка Гп>Гф (здесь и Гф — удельные сопротивления осадков, образованных на фильтре с поршнем и на фильтрпрессе). Однако отмечено, что значительное различие между г и Гф не может быть объяснено влиянием одной пористости, а также трением осадка о стенки фильтра с поршнем. Указано на различие в структуре осадков на фильтрах обоих типов. Высказано соображение о необходимости усовершенствования методики работы на фильтре с поршнем, без чего значения удельного сопротивления осадка, полученные на этом лабораторном приборе, не могут быть использованы для практических расчетов. Для ясности следует сказать, что рамный фильтрпресс с вертикальной поверхностью фильтрования представляет собой недостаточно подходящий объект для сравнения с фильтром с поршнем, поскольку в фильтрпрессе наблюдаются специфические явления, связанные со сползанием осадка и образование.м мостиков, которые затруднительно учесть в теоретическом сопоставлении. [c.182]

Исследована зависимость удельного объемного сопротивления осадков ряда неорганических солей, образующихся при разделении их водных суспензий на фильтре, от концентрации твердых частиц в суспензии [206]. Использованы сульфаты кальция, бария и стронция, карбонат кальция, фторид лития и фосфат магния (МдНР04) реактивной степени чистоты, что сводит влияние примесей на удельное сопротивление осадка до минимума размер [c.188]

Оказалось, что в координатах v— W/AP экспериментальные точки хорошо располагаются на прямой (рис. V-4). Однако при экстраполяции этой прямой до ее пересечения с осью абсцисс обнаружено, что точка пересечения находится не в начале координат, а на расстоянии Vo вправо от оси ординат. Был сделан вывод, что удельное сопротивление осадка становится бесконечно большим и фильтрование прекращается раньше, чем пористость осадка достигает значения, равного нулю, иными словами, что существует недоступная для прохождения жидкости часть объема пор. Было также сделано предположение, что недоступная часть объема пор находится вблизи поверхности твердых частиц и заполнена пленкой жидкости, существование которой обусловлено электрокинети-ческими явлениями. Для подтверждения влияния электрокинетических факторов на процесс фильтрования были проведены дополнительные опыты. Они заключались в разделении на фильтре суспензий вспомогательного вещества в водных растворах хлористого натрия различной концентрации. [c.198]

Выбор оборудования и разработка технологической схемы стадии выделения технической терефталевой кислоты из оксидата основаны на результатах экспериментальных исследований, изложенных в работах [25, 26]. Работы по изучению фильтрации уксуснокислотных суспензий ТФК [25] позволили получить значения удельного объемного сопротивления осадка и сопротивления фильтрующей перегородки установлен [25] также оптимальный технологический режим просушки терефталевой кислоты на фильтрах, определено влияние некоторых факторов (разности давлений, концентрации суспензии и др.) на удельное объемное сопротивление осадка и на выбор режима разделения суспензии ТФК в центробежном поле [26]. [c.76]

В результате исследований, проведенных в НИИХИММАШе, также установлено существенное влияние концентрации твердой фазы в суспензии с на основные параметры процесса фильтрования. Найдено, что удельное сопротивление осадка уменьшается с увеличением содержания твердой фазы. Это оказывает влияние на [c.196]

Пригодность фильтра для данного случая часто оценивают по влиянию концентрации суспензии и сопротивления осадка и фильтрующей перегородки на фильтруемость суспензии. В каталогах фильтров фильтруемость суспензии рекомендуют оценивать по толщине слоя осадка, образующегося иа погружной вакуум-плитке за 4-минутиый цикл набора осадка, при вакууме 400—500 мм рт. ст. и температуре фильтрации, намечаемой для [c.31]

Дополнительное снижение влагосодержания высокодисперсных агрегированных осадков в ряде случаев достигается добавкой в суспензию перед фильтрованием растворов поверхностноактивных веществ (ПАВ) или фильтрованием через уже сформированные осадки этих растворов [65]. При этом необходимы предварительные исследования для выбора и определения концентрации растворов ПАВ, наиболее эффективных для конкретных продуктов, так как влияние ПАВ на влагосодержание осадков носит избирательный характер. В частности, для снижения влагосодержания высокодисперсных агрегированных осадков с непрочной структурой, можно использовать гидрофилизирую-щие ПАВ типа смачивателя НБ, диспергатора НФ, вспомогательных веществ ОП-7, ОП-10 и др. Дополнительное удаление из осадка 5—10% влаги достигается, в этом случае потому, что на поверхности частиц адсорбируется гидратированный органический анион, образуются гидратные пленки, ослабляющие связи между частицами, образующими агрегаты. В конечном итоге это приводит к разрушению агрегатов, освобождению внутриагрегатной влаги, которая удаляется в процессе сжатия осадка при обезвоживании. Признаками изменения структуры осадка являются уменьшение его пористости, увеличение удельного сопротивления, увеличение остаточного насыщения. Образование гидратных пленок на поверхност И частиц придает частицам большую подвижность, что способствует не только дополнительному снижению влагосодержания осадка, но и получению более равномерного влагосодержания по высоте слоя. [c.74]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология