Вторичный пар скорость в трубах

Все прочие факторы (скорость движения ацетилена по трубам, диаметр и длина трубопровода, разряд статического электричества и т. д.), от которых зависят возможность и характер распада ацетилена, а также максимальное давление при его взрыве являются вторичными, зависящими в основном от величины начального давления. [c.61]

При расчетах трубчатых испарителей следует принимать У < 0,3, что обеспечивается подбором соответствующей скорости вторичного пара в трубах Таблица 7.1 [c.198]

Примем п = 360. Тогда скорость вторичного пара в нижней части труб составит [c.200]

Эксперименты по определению скорости вторичного зародышеобразования проводились авторами на системе хлористый аммоний— вода в трубчатой ячейке. Схема установки для ведения процесса десублимации хлорида аммония представлена на рис. 3.21. Основным элементом установки является стеклянная ячейка 1, сделанная в виде трубы длиной 70 см и диаметром 7 см. По высоте стеклянной ячейки расположен ряд пробоотборников (через 7,5 см). В верхнюю часть стеклянной трубы подаются газообразные реагенты (через два отвода подавались газообразные аммиак и хлористый водород). Химическая реакция, протекающая по [c.317]

Используемые печи, получившие условное название градиентных печей , имеют горелки с коротким пламенем, работающие с небольшим избытком воздуха (до 5%). Тепловая нагрузка одной печи может доходить до 9 10 ккал/ч. Для изготовления реакционного змеевика используют трубы диаметром 124,3 мм из стали с повышенной механической прочностью при рабочей температуре 760— 820° С. Массовая скорость реагентов в таком реакторе достигает 175 кг1(м сек), время контакта < 1 сек. При таких скоростях вдоль стенок труб образуется небольшой пограничный слой, в котором вследствие большого времени пребывания происходят вторичные реакции с образованием углерода. Углерод оседает на стенках реактора, уменьшая коэффициент теплопередачи и увеличивая потери давления в реакторе. [c.106]

На рис. 1.19 дана схема структуры установившегося движения потоков в ВТ с ВЗУ при д = 0,5. Поступая в ВЗУ, сжатый газ движется по сужающимся винтовым каналам, разгоняясь до скоростей порядка звуковых. В этом случае имеются условия для возникновения и сверхзвуковых течений по выпуклой стороне каналов, в первую очередь, за счет значительных поперечных градиентов давления при общем снижении термодинамической температуры за счет непрерывного перераспределения поля скоростей, действия центробежного поля и возникающих вторичных циркуляционных течений и вихрей различного вида по высоте канала происходит и температурное разделение слоев. При этом наиболее низкие термодинамические температуры следует ожидать в средней части слоев. После истечения из каналов ВЗУ газ в виде ленточных спиральных струй движется по цилиндрической поверхности трубы, сохраняя приобретенный характер распределения скорости и температуры по высоте. Центробежное поле создает в области сопловых вводов большие градиенты гидростатического давления в радиальном и меньшие — в осевом направлениях. Нижние и средние слои струй, испытывая различной интенсивности торможение, делают реверс осевой скорости на различном удалении от диафрагмы и образуют охлажденный поток. Нижние слои струй, имеющие относительно средних несколько пониженное давление и повышенную термодинамическую температуру, попадая в области малых давлений за срезом ВЗУ, делают поворот на меньшем удалении от диафрагмы и большем радиусе. [c.49]

Средние же слои с наименьшей термодинамической температурой удаляются на большие расстояния и опускаются для разворота на меньшие радиусы, при этом сохраняются высокие значения угловых скоростей. В образовавшемся охлажденном потоке угловая скорость уменьшается от оси трубы в сторону увеличения радиуса и при приближении к диафрагме. За срезом ВЗУ между ОП и нижними слоями струй возникает зона вторичных циркуляционных течений. [c.49]

Здесь — количество вторичного пара, поступающего в конденсатор в единицу времени, кг/сек Оп — расход воды в барометрическом конденсаторе, кг/сек ш — скорость течения воды в барометрической трубе, обычно равная [c.634]

Находящиеся вблизи стенок частицы жидкости медленно смещаются в поперечном сечении по направлению градиента давления, что приводит к формированию вторичного течения первого типа, изображенного на рис. 12. В середине трубы вторичное течение направлено наружу, к внешнему закруглению, а вблизи стенок — к внутреннему закруглению, т. е. к центру кривизны. Форма поперечного сечения оказывает сильное влияние на вторичное течение, что ясно видно на рис. 13, где показано поле скоростей. [c.131]

Распределения скорости и турбулентных характеристик на выходе из колена существенно отличаются от соответствующих распределений в развитом течении в трубе. В связи с формированием новых развитых профилей в трубе за коленом возникают дополнительные потери. На расстоянии, примерно равном 30 диаметрам, устанавливается развитый градиент давления. Однако слабые вторичные течения существуют и вполне наблюдаемы на расстояниях от колена, равных 50—100 диаметрам. В некоторых случаях потери давления почти целиком бывают обусловлены процессом формирования развитого течения в трубе за коленом. [c.131]

Скорости утечек и байпасного потока. Скоростями утечек и байпасного потока в кожухотрубном теплообменнике часто пренебрегают, так как их можно оценить только е помощью метода анализа потока. Эти потоки могут обладать скоростями в 10 раз большими, чем скорости основного поперечного потока. Многие трубы, находящиеся вблизи этих вторичных потоков, получают повреждения. Сильные загрязнения могут блокировать утечки в зазорах между трубой и перегородкой. [c.324]

При движении газа в спиральной змеевиковой трубке возникает центробежный эффект, вызывающий вторичную циркуляцию. Поэтому коэффициент теплоотдачи в спиральном змеевике выше, чем в прямой трубе на е, = 1 + 1177 1/ зм. где 1 — внутренний диаметр трубы — средний радиус змеевика. Однако чаще всего для змеевиковых газоохладителей теплоотдача к воде определяется свободным движением последней, так как змеевик, как правило, помещается в полость с водой, имеющей незначительную скорость, а коэффициент теплоотдачи в этом случае может быть определен по формуле [33] [c.256]

Выбор конфигурации парогенератора. Если рассматривать приведенные Б табл. 12.1 параметры с точки зрения выбора надлежащей конфигурации парогенератора, то видно, что высокое давление в первичном контуре ведет к серьезным проблемам с точки зрения прочности конструкции. Поэтому чтобы противостоять высокому давлению, теплообменная поверхность должна быть трубчатого типа. Желательно также, чтобы жидкость с более высоким давлением находилась внутри труб во избежание их коробления под действием внешнего давления. К счастью, это требование совпадает с требованиями, выдвигаемыми необходимостью обеспечения интенсивного теплообмена. Коэффициент теплоотдачи в первичном контуре существенно увеличивается с ростом скорости воды, а максимальное значение коэффициента теплоотдачи при заданном перепаде давления имеет место при течении жидкости внутри прямых труб. В то же время коэффициент теплоотдачи к кипящей воде достаточно высок и почти не зависит от скорости воды. Значит, во вторичном контуре можно осуществить поперечное обтекание пучка труб с малыми скоростями без каких-либо неблагоприятных последствий. [c.234]

Аппараты с выносными циркуляционными трубами. Как отмечалось, естественная циркуляция раствора может быть усилена, если раствор на опускном участке циркуляционного контура будет лучше охлаждаться. Этим увеличивается скорость естественной циркуляции в выпарных аппаратах с выносными циркуляционными трубами (рис. 1Х-11). При расположении циркуляционных труб вне корпуса аппарата диаметр нагревательной камеры 1 может быть уменьшен по сравнению с камерой аппарата на рис. 1Х-9, а циркуляционные трубы 2 компактно размещены вокруг нагревательной камеры. На рис. 1Х-11 показан аппарат с одной выносной циркуляционной трубой, причем центробежный брызгоуловитель 3 для осушки вторичного пара также вынесен за пределы сепарационного (парового) пространства 4 аппарата. [c.368]

Даже в системах с мелкими частицами на значительных участках трубы могут существовать крупномасштабные вторичные потоки частиц [27]. Это обычно проявляется в виде вихревого движения вокруг оси трубы. Данное явление легко устранить,. используя вставные сопла, выпрямители потока и т. д. - 2. Для крупных или сильно агломерирующих частиц [28] длина зоны релаксации, необходимая для того, чтобы при инжектировании [29] частицы приобрели равновесную скорость, -может быть достаточно большой. [c.180]

Подвергать гидроочистке вторичные дистилляты в чистом виде (без смешения с прямогонными дистиллятами) не рекомендуется. Так, опыт гидроочистки бензинов термического крекинга показал, что обычный для прямогонного бензина режим (375 °С, 3,5 МПа объемная скорость 5 ч и кратность циркуляции газа 300 м /м ) не обеспечивает достаточно полного гидрирования сернистых, азотистых и непредельных соединений. Гидроочистка сопровождается образованием тяжелокипящих продуктов уплотнения и отложениями кокса в трубах нагревательной печи. Тепловой эффект гидрирования достиг 335—420 кДж/кг (80—100 ккал на кг). Смешение бензина термического крекинга и прямогонного бензина в соотношении 1 3 позволило получить гидрогенизат заданных качеств (для последующего риформинга) без изменения объемной скорости, но при ужесточении температурного режима (до 400°С) . Состав смеси прямогонного продукта со вторичным зависит от содержания непредельных в последнем. Так, введений в смесь всего 10% бензина пиролиза привело к забиванию теплообменников уже после 8 ч работы . [c.245]

Технический прогресс резервуарного хозяйства идет по пути увеличения объема резервуаров, диаметра труб, скоростей перекачки, интенсификации всех основных технологических процессов и вспомогательных операций. Для повышения производительности труда и исключения опасных ручных операций в соответствии с действующими нормами на складах нефти и нефтепродуктов предусматривают механизацию и автоматизацию технологических процессов. В частности, применяют электропроводные задвижки с дистанционным управлением из операторской, дистанционные уровнемеры с установкой вторичных приборов и операторных и др. Механизация и автоматизация технологических процессов связана с насыщением резервуарных парков электроустановками различного назначения и исполнения. Если предусматриваемые меры безопасности недостаточны, то это приводит к увеличению возможности образования горючей среды и появлению дополнительных источников зажигания внутри технологического оборудования и на территории резервуарных парков. [c.104]

При прочих равных условиях скорость циркуляции-жидкости в вертикальных выпарных аппаратах значительно выше, чем в горизонтальных, так как при кипении в вертикальных трубах происходит энергичный подъем жидкости вследствие образования пузырьков вторичного пара. В циркуляционном пространстве, в виде центральной трубы большого диаметра или кольцевого канала между стенками нагревательной камеры и корпуса аппарата, жидкость протекает сверху вниз и таким образом создается замкнутый кругооборот раствора. Следует, однако, учесть, что в аппаратах с многократной циркуляцией выпари [c.434]

Скорость вторичного парав трубах зависит от физических свойств выпариваемого раствора для вязких растворов принимают наименьшие скорости пара, а для пеняп ихся—наибольшие. С увеличением скорости вторичного пара скорость циркуляции возрастает. [c.434]

На предприятиях планомерно проводятся работы по модернизации и замене морально устаревшего оборудования. Так,на многих печах установок термического крекинга, атмосферновакуумных трубчатках, установках селективной очистки масел, вторичной перегонки и других смонтированы безретурбендные спиралевидные змеевики. На ряде установок термокрекинга конвекционные змеевики с ретурбендами заменены безретурбенд-ными. На установках Л-35-11/1000 и АГФУ для увеличения скоростей продукта в змеевике подвергли модернизации печи, что позволило увеличить коэффициент теплопередачи через поверхности труб и прекратить их прогар н перегрев. [c.201]

Вторичное сырье с низа колонны 9 забирается насосом 6 и возвращается в змеевики печи 2 и 3, в верхние трубы конвекционной секции и правые подовые и потолочные экраны. Эта часть труб относится к реакционному змеевику, здесь вторичное сырье нагревается до 490—510 °С. Во избежание закоксовывания труб этой секции в трубы потолочного экрана подают перегретый водяной пар, так называемый турбулизатор, в количестве % (масс.) на вторичное сырье. За счет подачи турбули-затора увеличивается скорость прохождения потока через реакционный змеевик. Избыток перегретого водяного пара может подаваться в отпарные колонны 10 и 11. [c.29]

Вторичное сырье с низа колонны 6 с помошью насосов 7 возвращается в печи, в верхнюю часть конвекционных труб и правые подовые и потолочные экраны. Эта часть труб относится к реакционному змеевику, и вторичное сырье нагревается в нем до 490—510 °С. Во избежание закоксовывания труб этой секции печи в трубы потолочного экрана подается около 3% (на вторичное сырье) водяного перегретого пара, который увеличивает скорость прохождения потока через реакционный змеевик. Паро-жидкостная смесь вводится параллельными потоками через четырехходовые краны в две работающие камеры 1 (две другие камеры в этот период подготавливают к рабочей части цикла). [c.74]

Вторичное сырье, поступающее из колонны в печь для высокотемпературного нагрева, содержит большее количество твердых карбоидных частиц и тяжелых ароматизированных дистиллятных фракций, чем исходное. Высокотемпературный нагрев его во избежание закоксовывания труб требуется проводить за возможно более короткие сроки и с применением турбулизации потока в наиболее опасных зонах, где доля отгона от сырья еще недостаточна для необходимого повышения скорости потока, а процесс активного карбоидообразования уже происходит. [c.98]

С увеличением радиуса наблюдается рост отклонения термодинамической температуры I и температуры торможения во всех слоях сечения трубы, что не согласуется с положением авторов А. В. Мартынова, Г. Шепера и др. [10, 13], по которому термодинамическая температура осевого обратного потока считается повышенной по сравнению с температурой периферийного потока. В периферийной зоне прослеживается обратная выпуклость кривой I, вершина которой от сечения к сечению при удалении от сечения соплового ввода смещается в сторону оси трубы. Этим подтверждается описанная выше картина течения в винтовом канале, поскольку струя и после истечения в трубу сохраняет пониженные термодинамические температуры в средних слоях струи по сравнению с температурами в соседних слоях. Интересно отметить, что описанная картина (наличие средних слоев струи у стенки трубы с пониженной температурой I) имеет место и в опытах Г. Шепера [13], результаты которых приведены на рис. 1.23. На кривых видно, что обратная вершина смещается в сторону оси трубы по мере удаления от соплового сечения. На наш взгляд, именно эти слои в основном формируют охлажденный поток, осуществляя реверс осевой скорости на малых радиусах и образуя зону, напоминающую по форме параболическое тело вращения. Эта зона охватит и нижние слои струй, которые создают циркуляционную зону вторичных течений за срезом ВЗУ. Верхние слои струй участвуют в создании [c.40]

При выводе уравнения (3) вторичный поток, который, как известно, существует в коленах и змеевиках (см. 2.2,2), не учитывают. Этот вторичный поток приводит к усиле-ни[о стратификации и увеличению V. В случае, экснери-ментально исследованном в [6], для трубы с внутренним диаметром 19 мм и радиусом колена г= 0,45 м, постоянная в уравнении (3) увеличивается до 7,48, а критическая скорость V — на 17—20%. Экспериментальные данные показывают, что эффект вторичного потока следует учитывать при низких объемных паросодержаниях (е <0,5) и можно не принимать во внимание для высоких объемных паросодержаний (к >0,8). [c.404]

B. Вторичные оценки. Метод первичной оценки дает возможность определить только наиболее очевидные причины возникновения вибраций труб. Существуют дополнительные вторичные оценки, которые можно выполнить и которые включают рассмотрение скорости в области входных и выходных патрубков, большие скорости поперечного потока (>и и амплитуды поперечного и параллельного течения, Можно проверить влияние байпасного течения и утечек для оценки скоростей и возможности появления вибрации. Можно цроаерить, не находятся ли в резонансе [c.327]

Следует перейти на схему работы с питанием печи тяжелого сырья из аккумулятора колонны К 4 с вводом в потолочный экран водяного пара до 3—4% на загрузку ПТС. Применение этой схемы, как было показано, разрешит произвести перераспределение фракции в составе тяжелой и легкой флегмы, т, е. из состава загрузки печи тяжелого сырья удалить фракции бензина и часть фракций, выкипающих до 350°, и тем самым увеличить полезную загрузку печи легкого сырья, наряду с этим из состава загрузки печи легкого сырья исключить полностью или большую часть бензина. Ввод водяного пара в ПТС позволит за счет увеличения скорости прохождения сырья через трубы печи и изменений концентрации продуктов распада уменьшить протекание вторичных реакций и тем самым коксоооразование. Снижение образования продуктов уплотнения н повышение селективности процесса обеспечат повышение выхода бемзина и удлинение межремонтного пробега уста- [c.111]

Существуют различные мнения о том, состоит ли спектр вто ричного потока, образованный осевой и тангенциальной компонентами скорости, из одного вихря по всей длине циклона (рис. VI-10,а) или из двойного вихря (рис. VI-10,6), один из которых находится в верхней части над выхлопной трубой,, а другой — в конической части. Концентрация пыли в верхней части циклона, а также значительное улучшение эффективности циклона при удалении пыли по специальным каналам (циклоны типа Ван-Тонгере-на или Амбуко) свидетельствуют по-видимому в пользу двойного вихря. Этот же факт был установлен некоторыми исследованиями, проведенными на гидравлических циклонах с красящим маркером [264]. Вероятно, реальный спектр вторичного потока представляет собой среднее между этими двумя схемами, как было графически показано Тер-Линденом [516] (рис. VI-10, в). [c.261]

Высоту парового пространства в аппаратах с соосной греющей камерон можно определить, используя номограмму ЦКТИ [8], с помощью которой, зная абсолютное давление вторичного пара Рв п., скорость выхода пара из кипятнль сых труб и диаметр сепаратора можно найтрс допускаему ю нагрузку ц (Вт/(м ч)) на едига<цу длины парового пространства. [c.132]

Из нижней камеры раствор поступает в греющие трубы, где вскипает под действием тепла греющего пара. Образующийся вторичный пар, поднимаясь вверх, постепенно занимает все центральное пространство трубки и увлекает раствор в виде тонкого слоя по периметру. Раствор, захваченный снизу, благодаря поверхностному трению проходит с большой скоростью по всей длине трубки, выпаривается и выбрасывается в сепаратор. Упаренный раствор отводится из аппарага через штуцер Г. Уровень заполнения труб феющей камеры обычно составляет 25—30 %. [c.762]

Горизонтальный вариант циклонной топки для фрезторфа под низко посаженный жаротрубный котел показан на фиг. 17-4. Топливо подается сверху в канал первичного воздуха, который вносит его в циклонную камеру. Вторичный воздух подается тангенциально снизу, омывая подъемную часть камеры. Центробежный эффект удерживает частицы топлива на периферии. Через центральную соответственно суженную горловину газо-воздушная смесь вместе с увлекаемыми ею пылеобразными частицами втягивается в дожигательную часть топки, роль которой в данном случае играет жаровая труба. Часть вторичного воздуха подается через улитку на обечайке, соединяющей циклонную камеру с жаровой трубой. Поданный тангенциальными соплами при достаточно значительных скоростях он дополнительно за- [c.180]

Аналогичный прием может быть применен и для ввода вторичного воздуха, для чего предусматривается добавочный пережим и соответствующая система отверстий в самой камере горения. При этом преследуется сохранение дальнобойностн струй и активизация смешения по возможности в самой сердцевине потока. Основным мероприятием в эгом отношении остается сообщение отдельным струям соответствующего количества движения (про-изведание массы на скорость) системы малых отверстий обслуживают процесс смешения по периферии, система больших — в сердцевине потока. Не следует забывать, что устройство в жаровой трубе искусственных пережимов, сопел вторичного и третичного воздуха может приводить к существенному увеличению общего гидравлического сопротивления. [c.192]

Средний по длине температурный напор между стенкой и жидкостью, определялся для каждой секции отдельно планиметрированием кривых, устанавливающих изменение температур стенки и потока по длине трубы. На фиг. 5 приводится изменение локального теплового потока, температурного напора и паросодержания по длине трубы для опыта, в котором расход воды равен 1320 кгЫас. Из графика можно сделать несколько важных выводов. Во-первых, тепловой поток резко возрастает почти по всей длине трубы, тогда как температурный напор изменяется очень незначительно. Поэтому можно предположить, что в верхней части трубы пузырьковое кипение уже не определяет механизм процесса теплообмена. Автор считает, что вызываемое паром движение двухфазного потока является основным для процесса теплообмена при высоких паросодержаниях. Во-вторых, на нижнем участке трубы, кроме обычного конвективного теплообмена, оказывающего основное влияние на процесс, имеются вторичные воздействия, которые подавляются при переходе в область преимущественного влияния скорости. Денглер подтверждает эти выводы расчетом. Он рассчитал распределение теплового [c.35]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология