Расчет соединений

Расчет соединения штуцера или цилиндрической обечайки с конической обечайкой по меньшему диаметру см. рис. 7.3, е), нагруженного внутренним избыточным или наружным давлением. Формулы расчета применимы при условии а1 < 60°. [c.139]

Расчет соединения конических и цилиндрических обечаек (см., рис. 7.3), нагруженных внешним изгибающим моментом. Допускаемый изгибающий момент из условия прочности переходной части рассчитывается по формуле [c.142]

В настоящее время имеются другие методы расчета укрепления отверстий, отличающиеся от рассмотренного метода. Один из способов расчета соединения штуцера с цилиндрическим аппаратом разработан ЛенНИИхиммашем [80]. На расчетной схеме [c.168]

Точностные расчеты соединений КСП [c.119]

Таким образом, задача расчета соединений с гетероатомами сводится к задаче определения параметров И для кулоновского и К для резонансного интегралов гетероатома и связей, которые он образует. [c.284]

Конечно, принцип групповой аддитивности термохимических характеристик можно использовать только для приближенного расчета. При этом межмолекулярные взаимодействия в жидком и особенно в твердом состояниях вносят в суммарные термохимические свойства молекул дополнительный вклад, снижающий точность такого приближения, однако в целом результаты расчетов хорошо согласуются с экспериментом. В большинстве случаев расхождение между ними не превышает погрешности эксперимента и составляет для (газ) < 8 кДж/моль. Наряду с этим для расчетов соединений сложного строения, в том числе при наличии в их молекулах сопряжения или дополнительных внутримолекулярных взаимодействий, необходимо вводить дополнительные поправки. [c.335]

Расчет соединения штуцера или цилиндрической обечайки с конической обечайкой по меньшему диаметру(см. рис. 14.3, е), нагруженных осевой растягивающей или сжимающей силой [c.474]

Расчет соединения конических и цилиндрических обечаек (см. рис. 14.3), нагруженных внешним изгибающим моментом [c.475]

Данные квантовохимических расчетов соединений 20, 21 показали, что у обоих изомеров наибольшая электронная плотность сосредоточена на атоме азота пиридинового типа и карбонильном атоме кислорода [13, 34]. Тем не менее, исследование их солей методом ИК спектроскопии показало, что если соединение 21 протонируется по атому азота N-5 (структура 23), то изомер 20 - по карбонильному кислороду (структура 22). [c.238]

Прочность соединения обычно отождествляют с прочностью металла наиболее слабого его участка, что приводит на практике к излишнему расходу металла, хотя опасным зачастую является другой участок, и при испытании соединения разрушаются при других напряжениях и в другом месте. Расчет соединений ведется только на прочность, а такие важные свойства, как запасы пластичности и энергоемкости, расчетом не оцениваются. [c.287]

Рис. 14.2.6. К расчету соединений с угловыми швами

Дяткина М. Е., Розенберг Е. Л. Строение молекул и химическая связь. Т. 2. Квантовохимические расчеты соединений переходных металлов. М., [c.47]

В формулу (IV, 56) входит 47 постоянных. Для расчета соединений, содержащих три двойные связи, необходимо иметь не более 60 постоянных, для соединений с четырьмя двойными связями — не более 68 постоянных, для соединений с пятью двойными связями —не более 70 постоянных. Наконец, для соединений с 6 и более двойными связями число постоянных равно 71. [c.151]

Расчет соединения штока с крейцкопфом показал, что коэффициент запаса усталостной прочности штока для ряда высокого давления составляет всего лишь 1,3. [c.138]

Расчет соединения с крейцкопфом показал, что коэффициент запаса усталостной прочности штока в существующем резьбовом соединении ряда высокого давления составляет 1,3, что недостаточно. [c.228]

Поскольку из расчетов соединений переходных элементов известными квантовохимическими методами получить прямые энергетические оценки трудно, часто прибегают к оценкам относительной прочности и характера связывания в подобных объектах с помощью специальных индексов. Это так называемые индексы Ви-берга [c.269]

При расчете соединений с принудительным уплотнением (стр. 310) исходной величиной является остаточное усилие обжатия прокладки в рабочем состоянии Рп.д = [ 1/п. где / = = 0,785 р — Ов). В самоуплотняющихся же системах с устройствами для предварительной затяжки обтюратора исходят из начального усилия затяжки нажимных винтов Рб. з = l ]fп (по которому рассчитывают эти винты и нажимной фланец), а определяют рабочую осевую нагрузку на патрубок штуцера и осевое напряжение [c.315]

Дяткина М. Е. и др. Квантовохимические расчеты соединений переходных металлов. М., Химия , 1974. 139 с. [c.290]

Основные виды используемых на практике клеевых соединений приведены на рис. 3.1 и 3.2. Самым распространенным типом клеевого соединения является соединение внахлестку (рис. 3.3), В соединениях внахлестку возникают преимущественно напряжения сдвига, причем на участках, близких к периферии площади склеивания, могут появиться и напряжения растяжения в направлении, перпендикулярном площади склеивания, что приводит к возникновению отдирающих усилий. Это необходимо учитывать при расчете соединений. [c.192]

С увеличением зазоров нарушается равнопрочность сварного шва и основного металла, уменьшается статическая и усталостная прочность конструкции. Для компенсации потери прочности сварного шва от зазоров и ряда других технологических факторов в расчет соединений деталей под сварку вводят коэффициент прочности шва. Этот коэффициент показывает отношение прочности металла шва к прочности целого листа значения коэффициента приведены в руководящих материалах [5, 11]. [c.106]

Расчетом соединений с натягом находят средний натяг, добиваются благоприятного распределения внутренних напряжений при наименьшей толщине стенки (без увеличения массы материа- ла), использования по возможности дешевых материалов для сопрягаемых обечаек. При горячей запрессовке температура, до которой нагревается наружная обечайка для получения нужной де- формации, [c.107]

Так как об адгезионном взаимодействии в подавляющем большинстве случаев судят по разрушению соединений, необходимо представлять себе распределение и характер действия механических сил в соединениях. Сложный характер напряженного состояния, одновременное действие, например, касательных и нормальных напряжений, неравномерное распределение напряжений по площади соединений и концентрация напряжений по их краям крайне затрудняют такой анализ. Использование упрощенных представлений о характере действия сил при нагружении адгезионных соединений допустимо в некоторых случаях, но совершенно недостаточно для решения такой задачи, как расчет соединения, выяснение механизма нагружения и разрушения клеевых соединений и т. п. Например, при определении сдвиговой прочности, на которую наиболее часто рассчитывается клеевое соединение, в большинстве случаев получают заниженные значения напряжений, поскольку не учитывается концентрационный фактор и наличие сил, действующих нормально к плоскости сдвига. Далее, при расчете исходят из предположения об упругой работе клеевой прослойки, хотя известно, что существует неупругая составляющая, особенно проявляющаяся в релаксационных процессах, которые протекают во времени и ведут к существенному перераспределению напряжений по сравнению с исходным состоянием и которые необходимо знать для правильной оценки долговечности реальных клеевых соединений. [c.10]

Поскольку, как было указано, обобщенное уравнение ф-тока представляет собой точную зависимость для расчета лрямотока и противотока, то расчет соединений типа, изображенных на рис. 1.19, а, в, с использованием формул (1.122) и (1.123) является точным и вместе с тем простым. [c.49]

Попытки улучшить обычный метод расчета с по-М01Г1ью норм расчета [1, 6 привели только к выявлению основных недостатков моделей упругих деформаций. В результате пластической деформации контактное давление распределяется по уплотнению неравномерно, изменяясь во времени. В соединении обычного типа (рие. ), а) точка приложения реакции уплотнения ие определена и суммарный момент, приложенный к фланцу, также изменяется в зависимости от условий нагружения, длительности работы и температуры. Кручение фланца нельзя рассчитать достаточно точно. И только па основе эмпирических методов, полученных после долгих лет эксплуатации и внедренных в процессе создания теплообменников и сосудов давления, можно делать достаточно точные расчеты. Соединения с самоуплотняющимися сальниками (рис. 1, б), напротив, можно проанализировать с достаточной точностью, и расчет можно выполнять только па основе теоретических данных. Это справедливо и для безболтового соединения (рис. 1, в). В обоих случаях пластическая деформация либо предотвращается, либо локализуется — например под кольцом. В общем, в соединении возникает упругая де( )ормация, распределение реакций точно определено и со временем не меняется. [c.270]

Вычислите стандартную энтальпию образования Л1(ВН4)з (г). Энтальпия испарения Л1(ВН4)з (ж) 7,2 ккал-МОЛЬ", а энтальпии образования необходимых для расчета соединений равны АЬОз (крист, корунд) —399,09 ккал-моль В2О3 (крист) —303 ккал-моль . [c.26]

Мы не будем останавливаться на каждом из этих методов. Отметим лишь, что метод МПДП, предложенный в 1977 г, основывался на довольно детализированной схеме пренебрежения двухатомным дифференциальным перекрыванием (когда в произведении Хц (1)Хц(1) индексы i, и V относятся к разным центрам) и позволил заметно расширить круг доступных для расчета соединений. Его параметризация также в существенной степени опиралась на термохимические данные. [c.335]

Несмотря на условность всех этих расчетов, все же можно сказать, что для соединений второй группы отклонения от шахматного расположения атомов и отклонения углов от тетраэдрических должны быть выражены в большей степени, чем для соединений Первой группы. Более коккрстко зто отклонение про является в том, что расчеты энтальпий образования и сгорания в рамках схемы по связям с учетом первого окружения для соединений второй группы на несколько кДж/моль отличаются от соответствующих экспериментальных значений. В то же время расчеты соединений первой группы в рамках этой же схемы дают значения, совпадающие (с точностью до ошибок эксперимента) с экспериментальными. [c.130]

Проведен расчет соединений, содержащих два фенильных кольца, разделенных полисульфидной цепочкой атомов. Отмечается, что в происхождении длинноволновой полосы поглощения большую роль играет наличие свободного в основном состоянии уровня бензольного кольца. Объяснено смещение длинноволнового поглощения ароматических по-лисульфидов относительно их алифатических аналогов. [c.249]

Фланцевые соединения. В работе И. А. Биргера и др. [9] изложена методика расчета соединений с неконтактирующими фланцами, причем определение усилия на прокладку Р2, усилия затяжки шпилек Ро и проверка прочности прокладки и шпилек производятся аналогично тому, как это следано при расчете шпилек, крепящих выходную крышку. [c.173]

Расчеты по методу ND0/2 произведены в стандартной параметризации по программе, составленной на кафедре квантовой химии ЛГУ им. Жданова для ЭВМ БЭСхМ-6. Данные расчета и геометрия для значительной части исследованных соединений приведены в работе [8]. Распределение электронной плотности у атомов С и Н метильной группы соединений № 26—29, 62 вычислено в соответствии с имеющимися данными о реальной геометрии молекул [9, 10]. Для расчетов соединений № 14, 15, 25, 27, 37—39 использованы значения углов и длин связей, отвечающие геометрии аналогичных систем [9] , = 1,54А = 1,77 А Г(,д=1,36А Гс о = 1,22А г о = 1,22А 1,46 А = 1,09 А [c.60]