Влияние градиента давления сравнение

Установлено также, что увеличение вязкости нефти ири одной и той же скорости фильтрации приводит к выравниванию водонефтяного контакта. Это можно объяснить тем, что для сохранения заданной скорости фильтрации к системе с вязкой нефтью требуется приложить повыщенные гидродинамические градиенты давления. Следовательно, усиливается влияние гидродинамических сил ио сравнению с воздействием капиллярных сил. [c.110]

Рассмотрим теперь случай, когда переходная характеристика вызвана скачком градиента давления при турбулентном течении рабочей среды. Для определения переходной характеристики снова воспользуемся уравнением (10.17). Строго говоря, коэффициенты количества движения р и гидравлического сопротивления трения X в этом уравнении следует считать нестационарными, т. е. принимать р = р и Л. = А,н- Однако численные значения нестационарных коэффициентов р и при расчете переходных процессов в турбулентном потоке не могут быть определены ввиду отсутствия необходимых зависимостей. В то же время исследования приближенной модели турбулентного потока при гармонических колебаниях позволяют предположить, что влияние нестационарности коэффициентов количества движения и гидравлического сопротивления трения будет в этом случае слабее, чем при ламинарном движении среды. Ранее было показано, что даже при ламинарном потоке расчет по уравнению (10.17) с использованием квазистационарных коэффициентов дает близкие к точному решению результаты. Сравнение переходных процессов, рассчитанных при квазистационарных значениях коэффициента количества движения Рко и сопротивления трения с экспериментальными подтверждает возможность такого предположения [28]. В связи с чем примем [c.263]

Для многих реальных случаев, которые будут рассмотрены ниже, давление газа над пленкой можно считать постоянным, а влиянием силы тяжести и капиллярного давления можно пренебречь по сравнению с градиентом расклинивающего давления. Это позволяет в уравнения течения смачивающих пленок ввести в качестве градиента гидродинамического давления градиент расклинивающего давления, взятый с обратным знаком, или градиент толщины пленки [c.27]

В заключение следует обсудить возможное влияние на пленочное течение граничных слоев с измененными по сравнению с объемной жидкостью свойствами. При наличии вблизи гидрофильной поверхности частиц таких слоев, обладающих более высокими значениями 0, порядка 1 дин/см 13], сдвиг начинается на границе этого слоя с жидкостью в пленке. Так как толщина граничных слоев имеет, по-видимому, по])ядок десятков ангстрем, это может изменить полученные выше значения 0 в сторону их снижения. Однако следует иметь в виду, что рассчитанные значения 0 несколько зани/кены в связи с тем, что для их определения использованы средние значения градиентов давления, которые в системе сферических частиц ниже локальных значений градиента, так как пленочные участки [c.168]

Влияние продольного градиента давления на интегральные характеристики пограничного слоя и вне области взаимодействия и в биссекторной плоскости угла показано на рис. 2.25, а. Для сравнения в отдельных точках приведены также результаты численного расчета по методике [114], которые удовлет- [c.110]

Если в сильно вращающуюся жидкость внести возмущение и не поддерживать силу, которая его создает, то жидкость начнет приспосабливаться к геострофическому равновесию, при котором градиенты давления сбалансированы с ускорениями Кориолиса и стационарный поток направлен вдоль изобар. Однако если течение достигает дна, то на дне возникает напряжение трения, формируется (см. разд. 9.2) экмановский слой, и течение теряет энергию. Таким образом, если геострофическое равновесие не поддерживать за счет внешних вынуждающих сил, то постоянно существовать оно не будет. Под влиянием донного трения жидкость будет монотонно стремиться к состоянию покоя. Этот процесс наиболее удобно рассмотреть в случае ламинарного мелкого потока однородной жидкости, движение которого описывается уравнением (9.9.21). При отсутствии других видов вынуждающих сил правая часть будет определяться донным трением, а вынуждающее отклонение в (9.9.22) будет равно экмановскому смещению т]е. Предполагается, что временной масштаб действия донного трения велик по сравнению с [c.51]

Изменение интенсивности вращательного движения при конфу-зорном течении оказывает обратное влияние на закономерность эволюции по сравнению с аналогичной ситуацией в цилиндрическом канапе (рис. 3). Если в трубе закрутка оказывала стабилизирующее действие, то при наличии отрицательного продольного градиента давления - дестабилизирующее. При течении без закрутки на частоте 0,3 Гц Ет измерялась на 2%, при Ф =30 и 60° на 10 и 20%, соответственно. Такое поведение е-р объясняется перестройкой скоростной структуры, обусловленной действием отрицательного продольного градиента давления и нестационарности. [c.43]

Если пренебречь влиянием градиента давления и считать, что время удерживания несорбирующегося компонента незначительно по сравнению с временем удерживания анализируемого вещества, то из уравнения (1) следует [c.5]

Эта величина капиллярных давлений кажется несущественной по сравнению с обычно создаваемыми при разработке внещними перепадами давления. Но эти внутренние, капиллярные силы локализованы в весьма ограниченном объеме, на водонефтяном разделе, а градиенты их могут быть значительно выше внешне созданных градиентов давления, вследствие чего влияние капиллярных сил на вытеснение нефти водой из пластов очень большое. [c.36]

Далее рассмотрено влияние слабых упругих виброударных волн на структуру пористой среды. Для этого перед кернодержателем в виброустановке ставилась резиновая мембрана. С другого конца кернодержателя создавалось давление, равное 0,3 атм. Опыты проводились по вышеописанной методике. Результаты опытов приводятся на рис. 2. Из рисунка видно, что скорость распространения УЗК через керн также уменьшается с увеличением длительности вибровоздействия. Однако интенсивность уменьшения скорости очень слабая по сравнению с первым случаем (рис. 1). Коэффициент проницаемости также увеличивается. Кроме того, проводились опыты при наличии фильтрации через керн при вибровоздействии. Результаты опытов показали, что изменение проницаемости и скорости распространения УЗК наблюдается только при условии, если величина импульса давления значительно больше, чем градиент давления фильтрации. [c.48]

И ПОД ними для изотермических поверхностей с углами наклона до 60°. Поправка первого порядка малости не оказывает влияния на поле температуры. Тем самым подтверждается метод Рича для определения тепловых потоков. Но влияние поправок на поле скорости оказалось значительным. Если сравнить течение с решением пограничного слоя, т. е. с нулевым приближением, то главное отличие состоит в несимметрии случаев течения над поверхностью и под ней, вызванной действием силы Вп. Решение показывает, что градиент давления направлен от поверхности над пластиной и в сторону поверхности — под пластиной. Это в свою очередь приводит к увеличению скорости над пластиной по сравнению со скоростью под пластиной. Экспериментальные данные [89] для воздуха хорошо согласуются с расчетными как над нагретой поверхностью, так и под ней при углах наклона до 45 . [c.219]

Оба рассмотренных выше диффузионных процесса не зависят от общего перепада давлени я вдоль поры. Если перепад давления устанавливается, то имеет место вынужденное течение газа. В том случае, когда средний свободный пробег молекул велик по сравнению с диаметром пор, вынужденное течение неотличимо от течения Кнудсена и не подвергается влиянию перепада давлений. Однако, когда средний свободный пробег молекул мал по сравнению с диаметром пор, но перепад давлений все же устанавливается, течение, возникающее в результате такого перепада давлений, будет налагаться на объемное течение газа. Уравнение для скорости потока газа, протекающего под давлением через трубку, экспериментальным путем вывел Хаген [38] и независимо от него — Пуазейль [1]. Такое уравнение можно применить для вынужденного течения в узких каналах, таких, например, как поры катализатора. Рассмотрим элемент потока длиной АЬ и радиусом а, протекающего под давлением через цилиндрическую пору радиусом г. Примем, что линейная скорость внешнего края этого элемента равна щ. Сила, возникающая в результате напряжения сдвига у стенки поры, уравновешивается силой, которая возникает благодаря перепаду давления АР между концами цилиндрического элемента потока. В таком случае вязкость т] равна напряжению сдвига, возникающего на единицу градиента скорости, и поэтому сила сдвига определяется уравнением [c.190]

Сравнение данных табл. 7.9 для второго — четвертого сбросов давления с рис. 7.12 показывает, что изменение влагосодержания каучука, пористая структура которого уже сформирована при первом сбросе давления, является менее сильным, чем для каучука, не подвергавшегося ранее сбросу давления. Причиной этого может быть уменьшение градиента давления, возникающего при бросе давления для каучука, структура которого уже подготовлена для фильтрования пара. Уменьшение градиента давления вызывает уменьшение количества влаги, выбрасываемой в жидком виде, т. е. при понижении градиента давления уменьшается влияние молярного характера процесса сущки со сбросом давления. [c.319]

В [24] экспериментально исследован турбулент11ый пограничный слой, подвергающийся воздействию дополнительных скоростей деформаций при обтекании выпуклой стенки a/R = 0.1) при нулевом (на прямом участке канала), а также благоприятном и неблагоприятном продольных градиентах давления. Напряжения Рейнольдса оказались существенно подавленными по сравнению с соответствующими значениями на плоской пластине, и это влияние обусловлено кривизной поверхности. Причем в сочетании с кривизной благоприятный градиент давления уменьшает интенсивность следовой компоненты, способствуя более сильному подавлению флуктуаций скорости, и начальный уровень касательных напряжений Рейнольдса в сравнении со случаем нулевого градиента давления. Наоборот, неблагоприятный градиент давления действует в противоположную сторону, как бы парируя эффект кривизны. Влияние продольного градиента давления на нормальные напряжения наиболее сильно проявляется во внешней части пограничного слоя при у > 100. В то же время начальные касательные рейнольдсовы напряжения подвергаются воздействию дополните чьных скоростей деформаций почти во всем пограничном слое, в особенности при сильном градиенте давления. [c.166]

Вынужденные стационарные рещения, подобные приведенным выше, получены также при исследовании экваториальной циркуляции океана. Здесь в качестве воздействия выступает напряжение ветра, распределенное по поверхностному перемешанному слою. Для того, чтобы получить реалистичную структуру течений, необходимо рассчитывать большое число мод. Это продемонстрировал Мэкриэри [501]. Он использовал модель, в которой были специальным образом параметризованы вертикальная вихревая вязкость и вертикальная вихревая диффузия. Они были неизменны на каждом уровне и менялись по глубине, так что структура мод течения сохранялась и моды оставались независимыми друг от друга. Для каждой из мод были выписаны уравнения (11.14.1) — (11.14.3). Коэффициент трения возрастал с номером моды г на самом деле можно считать пропорциональным с1). Для нескольких первых мод трение было малосущественным, а напряжение ветра уравновешивалось градиентом давления. Соответственно, вклад этих мод в течение был невелик. Вместо этого, как показывает решение без учета изменений по оси х, основной вклад вносили те моды, которые были настолько сильно подвержены влиянию трения, что влияние восточной и западной границ становилось второстепенным по сравнению с локальными эффектами. Примеры полученных этим методом решений показаны на рис. 11.20. [c.200]

При выводе расчетных формул не учитывался вопрос о влиянии темпера-гуры, хотя он крайне важен, так как большое число каталитических процессов требует не только высоких давлений, но и высоких температур. Если к сосуду, находящемуся под высоким давлением, подводится тепло, то распределение напряжений в стенках сосуда изменяется. Например, при наружном нагреве внешние слои испытывают сжатие, в то время как внутренние слои находятся в состоянии растяжения. В этом случае стенки цилиндра настолько ослабляются, что для компенсации указанного эффекта при той же величине внутреннего давления становятся необходимыми более толстые стенки. При температурном градиенте, отвечающем случаю внутреннего нагрева, напряжения растяжения во внутренних слоях цилиндрических стенок настолько понижаются, что цилиндр приобретает большую прочность по сравнению с условиями, при которых указанный температурный градиент отсутствует. [c.41]

Подходящий реактор и режим процесса (периодический или непрерывный) выбирают в результате совместного рассмотрения след, вопросов а) влияние параметров процесса (скорости потоков, распределения времен пребывания, градиента темп-р и концентраций реагентов, давления) на кинетику полимеризации и характеристику продукта в реакторах различного типа б) условия регулирования параметров процесса в реакторах различного типа с учетом физич. и теплофизич. свойств среды в) сравнение экономич. показателей процесса. [c.447]

Так, в производстве полиэтилена при высоком давлении пспользуют трубчатые реакторы и автоклавы с мешалками (см. Этилена полимеры). В первом случае большая длительность пребывания реакционной массы в аппарате, наличие градиента темп-р по длине реактора и большая поверхность теплообмена обеспечивают увеличение степени конверсии мономера при более широком ММР продукта. Во втором случае теплосъем через стенку практически равен нулю, и реактор работает в автотермич. режиме с очень малыми временами удерживания реакционной массы. Стационарность достигается вследствие непрерывного подвода холодного этилена. Благодаря малому градиенту темп-р и концентраций получают продукт с более узким ММР. Однако свойства продуктов, получаемых в обоих случаях, достаточно близки друг к другу (за счет превалирующего влияния разветвленности макромолекул и плотности, к-рые мало зависят от типа реактора, на технологич. и физико-химич. свойства полиэтилена по сравнению с влиянием ММР). [c.447]