Степень превращения в реакторах различного типа

В табл. 1У-3 приведены значения конечных концентраций компонентов в реакторах идеального вытеснения и идеального смешения и соответствующее время пребывания в изотермических условиях. На основании этой таблицы легко можно вычислить выход, селективность и степень превращения для различных типов реакции. [c.300]

Отдельные стадии химического производства содержат обычно различные типовые процессы, объединяемые назначением. Например, стадия химического превращения содержит реакторы различного типа, стадия выделения — различные массообменные (преимущественно) процессы, стадия подготовки сырья — обычно наиболее разнородную группу типовых процессов в зависилюсти от агрегатного состояния и степени подготовленности сырья. Это могут быть и массообменные процессы (абсорбция, адсорбция) для очистки от нежелательных сопутствующих газовых примесей, гидродинамические процессы для разделения неоднородных гетеро-фазных систем, механические процессы и т. д. Поэтому в дальнейшем будет рассматриваться не эта группа процессов отдельно, а лишь составляющие ее способы в стадиях химического превращения и выделения продуктов химических реакдий. [c.81]

Все сказанное нужно учитывать при создании аппарата оптимальной конструкции. Например, лучшей конструкцией может оказаться каскад из двух последовательных реакторов различных типов. Так, при высокой степени превращения и сильно экзотермической реакции целесообразно исследовать возможность использования псевдоожиженного и неподвижного слоев. [c.443]

На основании анализа результатов опытов по пиролизу в реакторах различных типов (около 11 типов) можно считать, что степень превращения при всех прочих равных условиях зависит от среднего диаметра камеры смешения р, характеризующего степень турбулизации потока, диаметра канала на входе в зону смешения или пиролиза йо и длины зоны пиролиза. [c.46]

При использовании констант скоростей для проектного расчета реактора, в особенности констант скоростей, взятых из технической литературы, следует остерегаться еще одной опасности — ошибочного представления об их независимости от концентрации. Академические исследования, по вполне основательным причинам, обычно проводят на чрезвычайно разбавленных растворах. При мольной концентрации порядка 10 воздействие продуктов изучаемой реакции на растворяющую способность среды, составляющей основную часть системы, по всей вероятности, незначительно. Но если, не проверив эти кинетические данные, использовать их в проектном расчете реактора непрерывного действия, обеспечивающего высокие степени превращения, это может привести к серьезным ошибкам. Как будет видно из рассматриваемых дальше характеристик реакторов различных типов, широко используемые в промышленности реакторы непрерывного действия с перемешивающим устройством обычно работают при постоянной концентрации реагентов, соответствующей почти 100 Ь-ному превращению в продукты. В таком случае среда жидкофазной реакции [c.227]

Для нескольких реакторов различных типов, соединенных последовательно, графическим методом можно определить как общую, так и промежуточную степень превращения (рис. VI. 17). [c.128]

Для наглядности равенства (11.35) и (11.37), связывающие X и у при = 1, а также значение величины селективности V изображены в виде кривых на треугольной диаграмме (рис. 12). Из анализа кривых следует, что с увеличением степени превращения X скорость побочной реакции увеличивается, при этом селективность уменьшается в обоих типах реакторов, всегда оставаясь меньшей в реакторе полного перемешивания. Например, при степени превращения X = 0,6 селективность процесса в реакторе полного вытеснения составляет 0,61, а в реакторе полного смешения — только 0,4. Снижение селективности наблюдается и при переходе от реактора периодического действия к реактору непрерывного действия, что весьма существенно при моделировании и объясняется различным уровнем концентрации целевого продукта в начальный и конечный моменты времени пребывания в аппарате. [c.34]

В главе II рассматривается материальный баланс применительно к различным основным типам реакторов, работающих в изотермических условиях. Описанные типы реакторов являются модельными, но они, однако, близки к промышленным аппаратам. Различие свойств этих реакторов демонстрируется сравнением степени превращения в них, производительности, селективности и выхода. [c.12]

Для жидкостных гомогенных процессов применяются реакторы с различными перемешивающими устройствами механического и пневматического типа. Для повышения КПД (выхода продукта) используют прямоточные аппараты большой длины, батареи из нескольких реакторов, а также многосекционные аппараты, в которых степень превращения возрастает с увеличением числа секций. Реакционные аппараты снабжены теплообменниками (рубашки, змеевики) для подвода или отвода теплоты. [c.147]

Неоднородность продукта наблюдается и в случае протекания процесса типа жидкость-твердое в проточном перемешиваемом реакторе. При малом времени пребывания смеси (суспензии) превращение твердой частицы не достигает большого значения, а при большом -превращение будет полным. На выходе получится неоднородная смесь, содержащая твердые частицы с различной степенью превращения. [c.183]

Основными факторами сравнения химических реакторов, определяющими выбор типа аппарата, являются кинетика химической реакции, отношение порядков основной и побочных реакций, а также распределение времени пребывания реагентов, концентраций и температур в реакционном объеме. Эти факторы в различных типах реакторов могут по-разному влиять на степень превращения реагентов, избирательность их химического превращения, себестоимость получаемого продукта. Одной из важнейших характеристик реактора является его удельная производительность, непосредственно связанная с кинетикой химического процесса и типом аппарата. [c.178]

При выборе типа реактора и организации процесса можно исходить из различных соображений, например из времени пребывания, необходимого для достижения заданной степени превращения в реакторах каждого типа. После этого на основании материального и теплового балансов можно определить объем реактора и размеры теплообменной поверхности в стационарном режиме. Экономичность работы реакторов должна быть одним из основных критериев прп выборе аппарата. [c.191]

С целью выявления оптимального режима каталитической очистки и подбора катализатора была проведена данная работа. В качестве катализатора использовали активную окись алюминия. Исследование каталитического разложения органической серы (в основном этилмеркаптана) проводили в реакторе проточного типа при атмосферном давлении. Экспериментальные данные (табл. 1), полученные при объемной скорости 1000 и различных температурах, показывают, что при 350° С еще имеет место проскок меркаптана, начиная с 400° С он претерпевает полное разложение. Возрастает также степень превращения так называемой остаточной серы (полисульфиды, тиофен и др.). Увеличение температуры до 450° С приводит к дальнейшему повышению степени очистки. [c.139]

Наиболее освоенными схемами непрерывных процессов с суспендированным катализатором являются либо последовательность пустотелых колонн, либо каскад аппаратов с мешалкой. Обе эти схемы включают устройства для сепарации катализатора и насос для его возврата. В предельном случае, при большой скорости реакции или допустимости низких степеней превращения, последовательность аппаратов может быть заменена единственным реактором. Сепарация катализатора осуществляется или на различного типа фильтрах, или в отстойниках. Еще одно обстоятельство, кроме обычных затруднений, связанных с непрерывным фильтрованием катализатора, усложняет эту операцию катализатор трудно уберечь от соприкосновения с воздухом, что часто нежелательно, а иногда совершенно недопустимо. Выпуск жидкости с катализатором из аппаратов под давлением создает трудности для эксплуатации дроссель- [c.180]

Рис. 10. Зависимость степени превращения от относительного расстояния от входа в реактор при импульсах различной длительности для реакции типа А 2Я

Рис. .25. Зависимость степени превращения а от относительного расстояния от иао-да в реактор хх=х1ь для реакции типа А 2В при различных То (цифры у кривых)

Большинство выводов относительно механизма этой реакции базируется на результатах исследования состава продуктов. Имеющиеся кинетические данные относятся в основном только к реакторам интегрального типа, в которых степени нревращения слишком велики, чтобы на основе таких данных можно было провести кинетический анализ этой сложной реакции. Обширная информация была получена в результате проведения следующих опытов в поток исходных веществ вводили различные добавки, например предельные и непредельные углеводороды и спирты, а затем определяли, какие превращения претерпевают эти добавки. Введенная газообразная добавка может появляться в продуктах реакции в неизмененном виде, в восстановленном или окисленном состоянии или же может входить в состав продуктов реакции. Включение добавки в молекулу продукта реакции показывает, что эта добавка инициирует рост углеводородных цепей или что она вводится в молекулу вследствие какого-то процесса конденсации или полимеризации. Путем соответствующей метки молекул (например, с помощью радиоактивных изотопов) можно в принципе решить, в каком месте молекулы начинается рост цепи. [c.349]

При осуществлении реакций различных типов в К-РИС необходимо учитывать, что, меняя число реакторов в каскаде, можно изменять как степень превращения Ха, так и селективность процесса и выход целевого продукта (для сложной реакции). При этом необходимо учитывать, что при увеличении числа реакторов в каскаде характер зависимости между степенью превращения, селективностью и выходом целевого продукта в К-РИС будет приближаться к зависимости, существующей для РИВ. [c.133]

При решении вопроса о подходяш,ем типе реактора должны учитываться различные соображения номенклатура и объем производства характер реакции (гомогенная, гетерогенная) периодичность или непрерывность процесса степень превращения тип аппарата — реактор идеального смешения (одиночный или каскад), реактор идеального вытеснения наличие или отсутствие рециркуляции и т. п. [c.223]

С ростом числа реакторов в каскаде реакционный объем для достижения одной и той же степени превращения должен уменьшиться (рис. 35). В каждом из рассмотренных типов реакторов реализуются различные температурные режимы работы. [c.85]

Принудительная или естественная циркуляция в реакторах емкостного типа вызывает смешение различных частей реагирующего потока с совершенно разными степенями превращения и температурами [ ]. При этом в зонах смешения происходит скачкообразное изменение концентрации и температуры в отличие от плавного изменения их при транспорте молекулярной диффузией или теплопроводностью. [c.410]

Основным аппаратом большинства технологических схем в многоассортиментных химических производствах является реактор емкостного типа с механическим перемешивающим устройством, работающий в периодическом режиме. Основная операция, проводимая в таком реакторе — это химическая реакция, инициируемая различными способами нагреванием реакционной массы (насыщенным или перегретым паром, высокотемпературными органическими теплоносителями, металлами в ЖИДКОМ состоянии, индукционными токами и др.) облучением электромагнитным излучением оптического диапазона (фотолиз), облучением ионизирующим излучением (радиолиз) и т, п. Математическая модель изотермического периодического реактора при идеальном перемешивании реакционной массы включает уравнения химической кинетики, из которых определяется время процесса для заданной степени превращения реагента. [c.35]

Облучение в реакторе. Задачи, которые приходится решать при изготовлении образцов, предназначаемых для облучения, весьма разнообразны и зависят от целей эксперимента и степени его сложности. Если необходимо просто получить радиоактивный изотоп и затем использовать его в качестве индикатора или для изучения схемы распада, приготовление мишени обычно не представляет трудностей. Однако и в этом случае при облучениях в реакторе требуется соблюдение ряда условий. Так, например, контейнеры для образцов следует подбирать с учетом мощности потока нейтронов, температуры в активной зоне й продолжительности облучения. Нужно избегать облучений в сосудах из пирекса ввиду большого содержания бора в этом материале (бор обладает очень высоким сечением захвата нейтронов). Для облучения в течение нескольких минут при умеренных потоках в исследовательских реакторах (10 —10 нейтрон1см -сек) в ряде случаев можно использовать полимерные контейнеры, преимущество которых состоит в малой активации. Образцы можно заворачивать и в алюминиевую фольгу, изготовленную из самого чистого металла. Этот метод удобен в тех случаях, когда анализ проводится после распада 2,3-минутного АР . Для более продолжительных облучений образцы часто запаивают в обезгаженные кварцевые ампулы. Эти ампулы обычно необходимо выдерживать после облучения в течение некоторого времени для уменьшения активности 81 (период полураспада 2,6 час). Необходимо также следить за тем, чтобы ампулы с облученными образцами вскрывались с помощью соответствующих приспособлений в условиях, предупреждающих излишнее облучение персонала и опасность радиоактивных загрязнений. Надо учитывать и термическую устойчивость вещества, подвергаемого облучению. Температура в активной зоне реакторов различных типов может изменяться в широких пределах. Реакторы бассейнового типа, в которых воду используют в качестве охладителя и замедлителя, обычно значительно более пригодны для облучения органических веществ, чем, например, реакторы с графитовым замедлителем. Некоторые реакторы оснащены специальными приспособлениями, в которых облучение можно проводить при охлаждении водой или даже жидким азотом. Особые трудности возникают при облучении водных растворов. Даже в том случае, когда охлаждение достаточно эффективно и раствор не нагревается выше точки кипения, появление газообразных продуктов радиолиза может привести к значительному повышению давления в ампуле, если только не предусмотрена возможность удаления этого газа путем продувания или каталитического превращения в менее летучие или исходные продукты. Еще одна трудность при облучениях в реакторе связана с изменением потока нейтронов в образце, если он обладает значительным сечением захвата. Например, слой золота толщиной 0,1 мм (эффективное сечение захвата тепловых нейтронов для золота равно почти 100 барн) уменьшает поток тепловых нейтронов примерно на 6 %, так что внутрь кубика из золота с ребром 1 см может попасть лишь малая доля нейтронов, падающих на его поверхность. [c.385]

Хорошо известно, что режим идеального вытеснения недостаточное условие для пол> чения достоверных данных. Весьма важно, чтобы реактор был изотермичен, так как отклонения от изотермичности могут привести к большему искажению данных по кинетике основных реакций, чем эффекты неоднородностей потока. Для обеспечения изотермичности слоя катализатора используют различные приемы. В частности, одним из эффективных приемов является помещение реактора с катализатором в псевдоожижений слой нагретого песка [30]. В бане с псевдоожиженным слоем теплоносителя устанавливается равномерный тепловой режим, соответственно и в реакторе или системе последовательно соединенных реакторов по всей высоте слоя обеспечивается изотермичность. Температура реактора зау меряется термопарой, прикрепленной к наружной стенке. Указанный способ подвода тепла имеет определенные трудности ввиду необходимости поддержания теплоносителя в псевдоожиженном состоянии длительное время. Однако он является наиболее рациональным, так как отпадает необходимость загрузки в реакторы инертной насадки для фиксации слоя катализатора в зоне равномерного температурного поля, как это делается обычно в реакторах с подводом тепла через стенку от электронагревательной спирали (см. рис. 3.15). В показанном на этом рисунке типе реактора изотермичность обеспечивается в ограниченной зоне ввиду больших теплопотерь через верхний и нижний фланцы. Реактор такого типа обычно используется при проведении экспериментов с большой глубиной превращения в длительных опытах. Недостатком такого типа реактора является ухудшение показателей по селективности катализатора из-за протекающих реакций термодеструк-цни в зоне инертной насадки над входной зоной катализатора. Этот реактор также может быть приспособлен для проведения опытов с малой степенью преврашения, т. е. при высоких значениях объемной скорости подачи сырья [35]. Суть такого приспособления заключается в том, что внутрь пустого реактора помещается [c.91]

Из адиабатических аппаратов наиболее простойконструкциеп обладают так называемые емкостные контактные аппараты, обычно представляющие собой металлические цилиндры в их нижней части находится решетка, на которую насыпают катализатор в виде различного типа гранул. Газы предпочтительно направлять в аппарат сверху вниз. Возможность полезно использовать значительную часть объема таких аппаратов и предельная простота конструкции делают их очень дешевыми в изготовлении. Отсутствие приспособлений для теплообмена ограничивает применение емкостных контактных аппаратов. Они пригодны для проведения 1) процессов с небольшим тепловым эффектом 2) процессов, не очень чувствительных к изменению температуры 3) процессов с малой степенью превращения за проход. Как правило, эндотермические процессы легко осуществимы в емкостных реакторах. В нефтехимической промышленностп емкостные адиабатические реакторы применяют, например, для таких многотоннажных процессов, как платформинг. [c.264]

Таким образом, для всех реакций, относящихся к типу последовательных, может быть сформулировано следующее правило. При заданной степени превращения вещества А максимальное количество промежуточного продукта образуется, если не происходит смешения реакционной массы с различным содержанием этого продукта, как, например, в реакторе идеального вытеснения. При всех других способах организации процесса промежуточный продукт получают с меньшим выходом и в пределе процесс можно проводить вооби г без сколько-нибудь заметного образования указанного продукта, например, в проточном реакторе идеального смешения. [c.190]

XIII-14. Какой тип процесса при режиме идеального вытеснения (с прямотоком или противотоком фаз) эффективнее для проведения медленно протекающей в соответствии с уравнением (XI 11,43) реакции второго порядка между веществами Л и В, первоначально присутствующими в различных фазах Проверить полученный вывод, сопоставляя объемы реактора, в котором достигается степень превращения 99%, при следующих условиях а) реагенты подаются в эквимолярных количествах [c.408]

Проблеме устойчивости режима протекания химической реакции в различных системах посвящено много работ [4, 5, 29, 34, 38, 57]. Вопросы устойчивости (стабильности) установившегося состояния режима работы химических реакторов с применением рециркуляции наиболее полно исследовали Дан Лус и Нил Р. Амундсон [59]. В настоящей главе мы ставим в качестве основной задачи рассмотрение этих вопросов с позиции выдвинутого нами в теории рециркуляции принципа суперонтимальности [И, 12, 23, 61]. С этой точки зрения будут исследованы только устойчивые установившиеся состояния процесса, осуществляемого с суммарной рециркуляцией, когда возвращаемый в систему продукт по своему составу совершенно одинаков с продуктами, выходящими из реактора, и процесса с фракционной рециркуляцией, где в систему возвращаются только строго определенные компоненты. Решение этой задачи требует развития теории вопроса, так как принцип супероптимальности не рассматривает общую загрузку реактора величиной постоянной, как это сделано во всех работах, выполненных в этой области, а требует разработки такой системы расчета, когда общая загрузка реактора является функцией степени превращения сырья в реакторе. Решив эту задачу, мы далее рассмотрим достижение устойчивого состояния с помощью двух различных типов рециркуляции, выявим характерные для каждого из них особенности и установим преимущества применения каждого из них в различных условиях. [c.208]

Оба эти метода дают возможность выявить основные различия в активности, связанные со значительными изменениями какого-либо одного параметра (химического состава, структурных свойств и т. д.), если остальные параметры остаются без изменения. Вместе с тем сложной взаимосвязи между процессами сорбции, диффузии и, химической реакцией они не отражают. Более надежным способом, позволяющим избежать неправильных выводов при сравнении катализаторов с нестабильной во времени активностью, является экстраполяция конверсии на нулевое время. Этот метод обычно используют в тех случаях, когда реакция проводится в дифференциальном, а не интегральном реакторе. Однако, как правило, применяется он значительно реже, хотя известно, к какой путанице может привести, например, определение влияния соотношения Si/Al на каталитические свойства деалюминированного морденита, если однозначный способ определения активности отсутствует. Еще меньше можно назвать работ, в которых были проведены кинетические определения зависимости констант скоростей от скорости подачи сырья или парциальных давлений исходных компонентов -й продуктов реакции. Между тем, сравнивая активности, часто дйпускают, что реакции имеют первый порядок, и пересчитывают измеренные степени превращения в константы скорости. Принято также определять температурную зависимость активности и подставлять данные по конверсии при различных температурах в уравнение Аррениуса. Такой расчет будет правильным, если используются только начальные конверсии, потому что в этом случае можно избежать неточностей из-за разной скорости дезактивации катализаторов при различных температурах. Но даже и тогда расчет энергии активации совсем не обязательно приведет к Д,, характерной для данной химической реакции, которая протекает на определенном типе активных центров. Полученная величина Еа может в значительной степени отражать ограничения, связанные с диффузией и массопередачей. [c.56]

Надо отметить, что протекание реакции в хроматографическом режиме привлекло за последнее время внимание ряда исследователей. Некоторые из них использовали статистическую трактовку, основанную на вероятностном поведении отдельных молекул. В других решались дифференциальные уравнения материального баланса и уравнения кинетики реакции [81, 82]. В случае обратимой реакции типа А 2 В первоначально введенные вещества А и В образуют два локальных пика, которые постепенно исчезают, образуя один общий пик, расположенный между ними и содержащий оба вещества при равновесных концентрациях. В недавно появившейся работе Хатари и Мураками [83] авторы, используя вычислительную машину, провели сравнение степени превращения исходных веществ и выходов продуктов для ряда типичных модельных реакций (необратимые, обратимые, последовательные), проводимых как в импульсном хроматографическом, так и в динамическом реакторах. Некоторые из полученных при этом результатов мы считаем необходимым привести. На рис. 10 показана зависимость степени превращения от относительного расстояния от входа в реактор при импульсах различной длительности для реакции А 2К. Видно, что в случае импульсной методики степень превращения значительно выше степени превращения ад, получаемой в проточном динамическом реакторе. Высоким выходам соответствуют импульсы малой длительности. Показано также, что форма импульса мало влияет на степень превращения, в особенности при малых Тд. Аналогичный результат был получен для реакций типа А К +3. В этом случае степень превращения в импульсных условиях еще больше превосходит степень превращения в проточном реакторе. Рассчитаны были также последовательные реакции типа А + В К К + В - 5 А 2К 5. Интересной особенностью таких реакций является значительное повышение выхода промежуточного продукта К при проведении реакции в хроматографических условиях, хотя степень превращения увеличивается незначительно по сравнению с проточным реактором (нижняя пунктирная кривая на рис. И). Таким образом, хроматографический режим может совершенно изменить селективность процесса — вместо одного конечного продукта получится другой. [c.49]

Аппаратурное оформление процесса. В лабораторной практике П. в р. проводят в дилатометрах, ампулах, колбах и т. д. При использовании вещественных возбудителей полимеризации необходимо тщательно перемешивать реакционную смесь. В пром-сти П. в р. проводят в вертикальных и горизонтальных емкостных аппаратах, оборудованных перемешивающими устройствами различного типа (мешалками, насосами, шнеками и др.). Реже используют аппараты трубчатого или колонного типа, работающие по принципу вытеснения. Периодич. процессы осуществляют обычно в единичных реакторах объемом до нескольких л , часто в неизотермич. (переменных) темп-рных режимах. Для ведения непрерывных процессов используют каскады последовательно соединенных аппаратов, работающих при одинаковых или различных темп-рах. Такая технологич. схема обусловлена малыми степенями превращения реагентов в одном реакторе смешения непрерывного действия. [c.450]

Стауффер И Краних [47] исследовали кинетику каталитической дегидратации первичных спиртов до олефинов и простых эфиров над -окисью алюминия с целью получить систему уравнений для предсказания кинетических характеристик соединений гомологического ряда. Они применяли микрореактор дифференциального типа с рециркуляцией газового потока и непрерывным вводом спиртов. Газы, выходящие из реактора, анализировали с помощью хроматографа, соединенного с реактором через кран-дозатор (рис. 2-17). Реактор был изготовлен из стандартной трубки из нержавеющей стали диаметром около 10 мм. Исходные спирты и циркулирующие газы подогревали в трубке, свернутой в спираль, которую вместе с реактором помещали в нагретый воздушный термостат. Циркуляцию газа осуществляли с помощью самодельного насоса типа мехов. Это позволяло при низкой степени превращения добиваться скорости газового потока, достаточной для того, чтобы избежать вредных эффектов, связанных с диффузией. Результаты измерений представляли в форме графической зависимости скорости реакции от температуры, причем скорости реакции выражали как число грамм-молекул продукта реакции, образующегося в течение часа, на единицу веса катализатора. Такие графики для реакций образования олефинов имели вид параллельных прямых, что указывало на одинаковые механизмы этих реакций однако графики, соответствующие образованию эфиров, имели различные углы наклона. Опираясь на свои результаты и результаты других авторов, Стауффер и Краних высказали предположения, касающиеся возможных механизмов рассмотренных ими реакций. [c.59]

Из всего сказанного следует, что прямой синтез метил-, этил- и фенилхлорсиланов является сложным гетерофазным процессом, зависящим от многих факторов, и приводит к образованию сложной реакционной смеси. Например, при прямом С штезе метилхлорсиланов выделено и охарактеризовано около 130 соединений. Однако из этого не следует, что в том или ином конкретном синтезе образуются все 130 продуктов. Состав образующихся смесей и степень превращения алкил-хлоридов н хлорбензола в синтезе метил-, этил- и фенилхлорсиланов зависят от условий синтеза, типа применяемого реактора и многих других факторов. Несмотря на сложность течения процесса и множество образующихся продуктов, реакцию прямого синтеза тем не менее можно проводить направленно (с преимущественным образованием того или иного основного продукта), изменяя условия приготовления контактной массы, вводя различные промоторы в контактную массу и изменяя условия реакции. [c.43]

Особенностью реактора типа РИСНД является зависимость степени превращения реагентов и производительности реактора от объемной скорости потока, т. е. от времени пребывания в нем реагентов. Характер этой зависимости таков, что чем меньше время пребывания в реакторе реагентов, чем ниже степень превращения, тем выше производительность реактора. Подробно эта зависимость для реакций различного порядка рассмотрена в работах [45, 60]. [c.141]

Каталитическую активность определяли в реакции алкилирования бензола пропиленом. За меру активности принят процент превращения пропилена в алкилбензолы. Опыты проводили в лабораторной установке проточного типа при атмосферном давлении [21]. В пирексовый реактор загружали такие количества катализаторов, которые содержат столько же элементарных ячеек, сколько 5 г безводного цеолита NaX, принятого за стандарт, так что их навески и насыпные объемы изменялись в зависимости от типа цеолита и степени обмена, в частности навески изменялись от 4,77 до 5,0г. С каждым образцом проводили ряд 4-часовых опытов при различных температурах. Скорость подачи реакционной смеси составляла 0,142 молъ/час (0,9—1,0 час по бензолу), молярное отношение СвНв СдНе = 2,5 1. Исходными веществами служили бензол марки х.ч. (для криоскопии) и пропилен, содержавший 98 объемн. % олефина. Жидкие продукты анализировались методом газо-жидкостной хроматографии. В них обнаруживали кумол, ди- и триизо-пропилбензолы, а также небольшие количества толуола, этилбензола (продукты крекинга нронилбензолов), н-пронилбензола и димера пропилена. [c.140]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология