Теоретические тарелки и флегмовое число

На рис. 3.6 приведены составы жидкости на тарелках колонны при выделении о-ксилола чистотой 989 и отбором 95% от потенциального содержания его в сырье (состав сырья см. стр. 79) в колонне с 70 теоретическими тарелками. Флегмовое число при выделении равно 18. Тарелка питания соответствует 43-й теоретической тарелке, где концентрация ключевого компонента (о-ксилола) равна концентрации его в сырье. [c.80]

Сущность понятий ректификация, ректификационная колонна, теоретическая тарелка, флегмовое число, режимы минимального и полного орошения, уравнения фазового равновесия и встречных неравновесных потоков. Конструкции реальных тарелок. Коэффициент полезного действия реальной тарелки. [c.123]

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ТАРЕЛКИ, ФЛЕГМОВОЕ ЧИСЛО И СОСТАВ ЖИДКОСТИ [c.28]

ГОНКИ можно приравнять одной теоретической тарелке. Видно, что при этом ни один из компонентов нельзя выделить в чистом виде. Действие ректификационной колонки (примерно с 12 теоретическими тарелками, флегмовое число /ю) представлено кривой б. Влияние флегмового числа на [c.61]

На рис. 55 показано, как происходят описанные процессы при разделении перегонкой смеси толуола с бензолом (разность температур кипения 30°С). Кривая кипения 1 получена при простой перегонке без ректификационной колонки. Эффективность разделения смеси при такой перегонке можно приравнять к эффективности разделения в колонке с одной теоретической тарелкой. При этом ни один из компонентов нельзя выделить в чистом виде. Эффективность разделения на ректификационной колонке (примерно с 12 теоретическими тарелками, флегмовое число Vio) соответствует кривой 2. Влияние флегмового числа [c.75]

Перегонка с ректификацией - наиболее распространенный в химической и нефтегазовой технологии массообменный процесс, осуществляемый в аппаратах - ректификационных колоннах - путем многократного противоточного контактирования паров и жидкости. Контактирование потоков пара и жидкости может производиться либо непрерывно (в насадочных колоннах) или ступенчато (в тарельчатых ректификационных колоннах). При взаимодействии встречных потоков пара и жидкости на каждой ступени контактирования (тарелке или слое насадки) между ними происходит тепло- и массообмен, обусловленные стремлением системы к состоянию равновесия. В результате каждого контакта компоненты перераспределяются между фазами пар несколько обогащается низкокипящими, а жидкость - высококипящими компонентами. При достаточно длительном контакте и высокой эффективности контактного устройства пар и жидкость, уходящие из тарелки или слоя насадки, могут достичь состояния равновесия, то есть температуры потоков станут одинаковыми, и при этом их составы будут связаны уравнениями равновесия. Такой контакт жидкости и пара, завершающийся достижением фазового равновесия, принято называть равновесной ступенью, или теоретической тарелкой. Подбирая число контактных ступеней и параметры процесса (температурный режим, давление, соотношение потоков, флегмовое число и др.), можно обеспечить любую требуемую четкость фракционирования нефтяных смесей. [c.195]

Число тарелок ПЧ ) колонны (или высота насадки) определяется числом теоретических тарелок (М ), обеспечивающим заданную четкость разделения при принятом флегмовом (и паровом) числе, а также эффективностью контактных устройств (обычно КПД реальных тарелок или удельной высотой насадки, соответствующей 1 теоретической тарелке). Зависимость числа теоретических тарелок от флегмового числа колонны можно выразить в виде графика, как это представлено на рис. 5. 6. Из анализа рис. 5. 6 вытекает следующая закономерность, обусловливающая граничные пределы нормального функционирования ректификационных колонн заданная четкость разделения смесей может быть обеспечена (достигнута) лишь при одновременном выполнении ограничений по флегмовому числу и числу теоретических тарелок [c.197]

Число тарелок (JV) колонны (или высота насадки) определяется числом теоретических тарелок (NT), обеспечивающим заданную четкость разделения при принятом флегмовом (и паровом) числе, а также эффективностью контактных устройств (обычно КПД реальных тарелок или удельной высотой насадки, соответствующей 1 теоретической тарелке). Зависимость числа теоретических тарелок от флегмо-вого числа колонны можно выразить в виде графика, как это представлено на рис. 3.6. [c.399]

Отфильтрованный альдоль поступал на перегонку. Перегонка велась под атмосферным давлением в колоннах, имевших 23 тарелки. Подача альдоля производилась на восьмую тарелку, флегмовое число было 5 при температуре верха колонны 21—25°. В результате этого из верхней части колонны отводился уксусный альдегид, снова возвращаемый в процесс, а из нижней части — альдоль, который быстро охлаждался до 30—35°. Очищенный, таким образом, альдоль имел следующий средний состав альдоль 72,82%, уксусный альдегид 4,65%, кротоновый альдегид 1,59%>, вода 18,34%, прочие 2,60%. Выход альдоля составлял 88% от теоретического. [c.174]

Показатели работы тарелок. К основным показателям работы ректификационных колонн и контактных устройств промышленных установок АВТ относятся кратность орошения (флегмовое число), весовая скорость паров, линейная скорость паров в свободном сечении колонны, плотность орошения тарелки, градиент уровня жидкости на тарелке, высота подбора слива, гидравлическое сопротивление тарелки, число теоретических тарелок, к. п. д. тарелки. Немаловажную роль играет также конструкция тарелки, способ подачи орошения и отвода тепла. [c.57]

Принятое для расчета флегмовое число / = 5,13, что отвечает коэффициенту избытка флегмы а=/ // , п = 1Л6. Путем построения ступенек легко найти, что эффективность экстрактивно-ректификационной колонны должна составлять 30 теоретических тарелок, а исходная смесь должна подаваться между 15 и 16 тарелками. [c.248]

Пусть на п-ю тарелку поднимаются пары состава у , с (п— 1)-й тарелки, а с (п -Ь 1)-й тарелки стекает жидкость состава +, (рис. 1У-23, а). При принятом флегмовом числе, определяющем положение рабочей линии ОВ (рис. 1У-23, б), состав паров, поднимающихся с л-й тарелки, и состав жидкости, стекающей с этой тарелки, будут определяться ординатой точки С, если тарелка теоретическая. Состав уходящих с л-й теоретической тарелки паров будет у и изменение концентраций на двух смежных тарелках составит у — Уп ,. На реальной тарелке пары, поднимающиеся с л-й тарелки, обычно не достигают состояния равновесия и имеют более низкую концентрацию у (ордината точки Е). В случае реальной тарелки фактическое изменение концентраций паров составит у — у ,. [c.143]

При принятом флегмовом числе, определяющем положение линии концентраций КЬ, состав паров, поднимающихся с /г + 1-й тарелки, если эта тарелка теоретическая, будет определяться ординатой точки (рис. 4. 23, б), т. е. состав паров будет у +1 и, следо- [c.128]

Теперь можно определить число теоретических тарелок. При этом необходимо знать мнимое флегмовое число Ни зависящее от действительного регулируемого флегмового числа Н. Оно получается из теплового баланса первой тарелки [c.497]

При (рис. ХП-19, б), когда рабочие линии пересекаются с линией равновесия, в точке пересечения движущая сила равна нулю. Значит, для того чтобы достигнуть концентраций фаз, соответствующих их составам на питающей тарелке, потребовалась бы бесконечно большая поверхность контакта фаз, т. е. бесконечно большое число ступенек — теоретических ступеней разделения. Таким образом, при R разделение возможно только в гипотетической ректификационной колонне бесконечно большой в ы с о т ii. При этом расход греющего пара, который при прочих равных условиях пропорционален флегмовому числу, т. к. G Р (R + 1), будет наименьший. [c.491]

Совершенно ясно, что в данном случае не имеет никакого смысла увеличивать флегмовое число выше у = 5 выигрыш в теоретических тарелках здесь настолько незначителен, что дальнейшее повышение флегмового числа уже становится невыгодным. [c.109]

Требуется опре делить выход дистиллята е, флегмовое число Я, потребное число теоретических тарелок (N1, ТУ а) и полные составы продуктов и при оптимальных коэффициенте избытка флегмы и положении тарелки питания. [c.98]

Следовательно, при флегмовом числе Я = 14,7 требуется 49 теоретических тарелок с подачей сырья на 26 тарелку сверху колонны. [c.106]

Последняя величина и есть искомый состав жидкости куба х , отвечающий выбранному составу отгона (л д=0,90), пяти теоретическим тарелкам, флегмовому числу / д=19 и смеси с относительной летучестью а=1,25. Все это построение даетодну точку на соответствующей кривой х , Хс(см. рис. 18,Л, кривая для п=Ъ, точка л о=0,90 л з=0,765). Повторение этой процедуры с другими рабочими линиями даст добавочные точки. Кривые х , хд для десяти тарелок и т. д. получаются подобными построениями лестниц в десять ступенек вдоль различных рабочих линий. [c.58]

Погоноразде- лительная способность КОЛОННЫ, теоретические тарелки Флегмовое число Содержание, вес. % [c.121]

Расчет позволяет определить число теоретических тарелок, флегмовое число, номер тарелки, на которую нужно подавать разделяемую смесь, а также составы жидкой и паровой фазы на каждой тарелке. Помимо перечисленных выше параметров с помощью машинного метода расчета от тарелки к тарелке точно определяют минимальное флегмовое число и минимальное число тарелок. Эти величины находят непосредственным расчетом или как асИ1мптотические значения функции Й = f (п). [c.78]

Расчет процесса ректификации по методу температурной границы деления смеси. Принимая в качестве исходных данных состав сырья Хръ заданное разделение между дистиллятом и остатком ключевых компонентов г и г1зя = где й,-, и — моли -го компонента в дистилляте и остатке соответственно), коэффициент избытка флегмы и положение тарелки питания определяем относительный расход дистиллята г = 01Р, флегмовое число Я, число теоретических тарелок N и полные составы продуктов Хв1 и х 1- [c.126]

Рассмотрим теперь основное содержание алгоритмов оптимального анализа одноколонных систем ректификации, когда при заданном разделении ключевых компонентов % и положении (номере) тарелки питания Np. соответствующих проектному расчету, определяют следующие оптимальные параметры лроцесса и конструктивные размеры аппарата флегмовое число опт. число теоретических тарелок Мопт. расстояние между тарелками Яопт и диаметр колонны Вапт- [c.127]

Метод Тиле и Геддеса. Если в начальных условиях разделения сложиой системы назначены число теоретических тарелок колонны и рабочее флегмовое число, то удобнее пользоваться аналитической методикой Тиле и Геддеса, которая не предполагает предварительного знания составов иродуктов колонны. Вместе с тем Тиле и Геддес задаются профилем изменения температуры по высоте секций колонны и в дальнейшем после согласования на питательной таре.пке результатов расчета обеих секций проверяют правильность температуры на каждой тарелке. [c.397]

Чпсло теоретических тарелок в укрепляющей секции раппо 6, а и отгонной 9, по считая парциального копдепсатора и кипятплышка. Рабочее флегмовое число укрепляющей секции U 1,500. Определить полные составы и количества дистиллята и остатка, а также температуры фаз па тарелках колонны, работающей под даплением 21 ата. [c.403]

N — расход энергии на перемешивание, кГ-м1сек п—число ячеек число теоретических тарелок Поб — скорость вращения мешалки, об сек /г ас — количество элементов насадки Пи — число пузырьков в единице (.бъема Лпр —число прорезей в колпачке Пщ — число щелей Р — давление, кГ1см р — оператор Лапласа Q.f—количество жидкости, удерживаемое на тарелке, д — плотность источника Я — флегмовое число [c.253]

Для дополнительного пояснения понятия теоретической тарелки рядом со схематическим изображением тарельчатой колонны (рис. 58) приведена кривая равновесия, которая иллюстрирует процессы, протекающие в колонне. Допустим, что как и при исследовании фазового равновесия, колонна работает с бесконечным флегмовым числом, т. е. без отбора дистиллята. В колбу загружена смесь, содержащая = 10% (мол.) компонента 1 (легколетучий). Пары, образующиеся при испарении кубовой жидкости, после установления равновесия имеют концентрацию у = 25% (мол.). При конденсации этих паров образуется жидкость состава Х2 на тарелке 2 (колбу рассматриваем как тарелку ). Пары, поднимающиеся из перегонной колбы, за счет теплообмена с жид- [c.95]

На реальных тарелках практически никогда не достигается к. п. д. 100%, что возможно для идеальных тарелок обычно к. п. д. составляет 50—90% . Это вызвано, во-первых, тем, что перемешивание пара и жидкости в большинстве случаев не является совершенным, и, во-вторых, тем, что пар, особенно при больших скоростях, увлекает брызги жидкости на вышележащую тарелку. Кроме того, колонны, как правило, работают не с бесконечным флегмовым числом, а с конечным, так как целью любой ректификации является получение дистиллята. Как показал Аншюц [133], коэффициент полезного действия тарелок может быть учтен при графическом построении теоретических ступеней разделения по методу Мак-Кэба и Тиле. [c.97]

Для ректификации с бесконечным флегмовым числом Штаге и Шульце [146] предлагают метод расчета числа теоретических ступеней, который связан с построением так называемой дифференциальной кривой. Согласно этому методу по возможности в большем масштабе (ось абсцисс примерно 1 м) строят график зависимости разности у —от Хд- Таким образом получают дифференциальную кривую выпуклой формы (рис. 69). С помощью кривой строят график зависимости число теоретических ступеней разделения — концентрация (рис. 70). Построение начинают с очень низкой концентрации, например 0,16% (мол.), которой на дифференциальной кривой (см. рис. 69) соответствует обогащение у —Хв) = 0,28%. Это значение прибавляют к 0,16% и получают концентрацию жидкости на второй тарелке, равную 0,44%. Для этого значения на диаграмме снова определяют обогащение, [c.109]

На рис. 55 показано, как происходят описанные процессы при йазделении перегопкой смеси толуола с бензолом (разность температур кнпения около 30°С). Кривая кипения / получена прн простой нерег01гке без ректификационной колонки. Разделяющее действие прн такой перегонке можно приравнять разделяющему действию, достигаемому на одной теоретической тарелке. При этом т один из компонентов нельзя выделить в чистом виде. Действие ректификационной колонки (примерно с 12 теоретическими тарел- ками, флегмовое число /ю) представлено данными кривой Влияние флегмового числа иа четкость разделения становится ясным из сопоставления кривых 2 и 3. Кривая 3 получена на такой же колонке, но весь пар, кондеисирующинся в головке колонки, полностью отбирается в виде дистиллята. [c.73]

С помощью описываемой программы был произведен расчет большого числа различных многокомпонентных смесей. В качестве примера в табл. 3 приведены результаты расчета трехкомпонентной смеси циклогексан-гептан-толуол при ее ректификации в колонне эффективностью 20 теоретических тарелок, при факторе деления 2, 3, флегмовом числе 10 и подаче кипящего жидкого питания на 10-ю тарелку снизу. [c.58]

Высушенное основание 4-метилниридина подвергают перегонке на ректификационной колонке, эквивалентной I8—20 теоретическим тарелкам с флегмовым числом не менее 1 15. Получают в среднем 6,0 й предгона с темп. кип. до 143,5", 59,6 г основной фракции с темп. кип. 143,5—144"/758 мм и ,2 г кубового остатка. Температура плавления очищенного таким образом 4-метилпиридина равна 2,4—2,6°, что соответст- [c.53]

Полученный продукт подвергают ректификации на колонке, эквивалентной 18—20 теоретическим тарелкам с флегмовым числом не менее 1 15. Получают в среднем около 3,0 г предгона с гемпературо1й кипения до 143,Ь°/752 мм, 52,8 г фракции с температурой кипения 143,5—1447752 мм, представляющей чистый 2,6-диметилпиридин, а также 4,1 г кубового остатка (см. примечание 5), Полученный 2,6-диметилпири-дин имеет температуру плавления —6,7- --6,9°, что соответствует 98,1—99,1 %-ному содержанию (см. примечание 6). Пикрат основания имеет температуру плавления 163—164" (испр.). Согласно наиболее достоверным литературным данным, 2,6-диметилпиридин имеет следующие константы температура кипения 144,05° при 760 мм, температура плавления —6,20°, лд 1.49767, 0,92257 [11], пикрат имеет температуру плавления 163—164° [10]. [c.58]