Тарелок теоретических число флегмовое число

Показатели работы тарелок. К основным показателям работы ректификационных колонн и контактных устройств промышленных установок АВТ относятся кратность орошения (флегмовое число), весовая скорость паров, линейная скорость паров в свободном сечении колонны, плотность орошения тарелки, градиент уровня жидкости на тарелке, высота подбора слива, гидравлическое сопротивление тарелки, число теоретических тарелок, к. п. д. тарелки. Немаловажную роль играет также конструкция тарелки, способ подачи орошения и отвода тепла. [c.57]

Например при 15 теоретических тарелках в колонне флегмовое число для отдельных режимов составляет [c.340]

Сущность понятий ректификация, ректификационная колонна, теоретическая тарелка, флегмовое число, режимы минимального и полного орошения, уравнения фазового равновесия и встречных неравновесных потоков. Конструкции реальных тарелок. Коэффициент полезного действия реальной тарелки. [c.123]

При (рис. ХП-19, б), когда рабочие линии пересекаются с линией равновесия, в точке пересечения движущая сила равна нулю. Значит, для того чтобы достигнуть концентраций фаз, соответствующих их составам на питающей тарелке, потребовалась бы бесконечно большая поверхность контакта фаз, т. е. бесконечно большое число ступенек — теоретических ступеней разделения. Таким образом, при R разделение возможно только в гипотетической ректификационной колонне бесконечно большой в ы с о т ii. При этом расход греющего пара, который при прочих равных условиях пропорционален флегмовому числу, т. к. G Р (R + 1), будет наименьший. [c.491]

Из свойств разделяемых продуктов наибольшее значение имеют температуры кипения. Чем ближе друг к другу находятся эти температуры, тем труднее поддается разделению смесь и тем большее число тарелок должна иметь, при прочих равных условиях, колонна. Чем полнее соприкасаются между собой пар и жидкость в колонне, тем меньшее число тарелок может иметь колонна. При подсчетах числа тарелок исходят из предположения о полном соприкосновении между паром и жидкостью на тарелке. В результате такого подсчета получается так называемое идеальное число тарелок. На практике, однако, полное соприкосновение между паром и жидкостью никогда не достигается, и действительное число тарелок всегда должно быть значительно больше теоретически подсчитанного. Отношение между теоретическим и действительным числом тарелок, выраженное в процентах, называется коэфициентом полезного действия колонны. Величина этого коэфициента обычно не превышает 80%, и большей частью равна 40—70%. Чем больше флегмовое число колонны, тем меньшее число-тарелок, при прочих равных условиях, она может иметь. В предельном случае, когда пары целиком в виде флегмы возвращаются в колонну, число тарелок будет наименьшим, но производительность такой колонны ранца нулю, или, как говорят, колонна работает на себя . В обратном случае, т. е. когда почти все пары, идущие из колонны, отводятся в холодильник и лишь минимум флегмы (подсчитанный теоретически) возвращается в колонну, производительность установки будет, очевидно, наибольшей. В этом случае для полного разделения смеси колонна должна была бы иметь бесконечное число тарелок. На практике приходится выбирать какое-то среднее положение между этими предельными случаями, учитывая, что с увеличением числа тарелок возрастает не только производительность колонны, но и затраты на ее изготовление и монтаж. [c.340]

Ректификация криптоно-ксеноновой смеси обеспечивает высокую степень извлечения Хе. Были выполнены расчеты процесса периодической ректификации смеси состава 90% Кг и 10% Хе в колонне с разделительным действием, эквивалентным пяти теоретическим тарелкам, при постоянном флегмовом числе (о = 5) и переменном составе дистиллята (р = 0,1 Мн м ). При концентрации Хе в остатке после ректификации, равной 99,0% об., степень извлечения Хе составляет 97,2% при увеличении концентрации в остатке до 99,9% об. степень извлечения снижается лишь до 85,3% [32]. [c.94]

Принятое для расчета флегмовое число / = 5,13, что отвечает коэффициенту избытка флегмы а=/ // , п = 1Л6. Путем построения ступенек легко найти, что эффективность экстрактивно-ректификационной колонны должна составлять 30 теоретических тарелок, а исходная смесь должна подаваться между 15 и 16 тарелками. [c.248]

Пусть на п-ю тарелку поднимаются пары состава у , с (п— 1)-й тарелки, а с (п -Ь 1)-й тарелки стекает жидкость состава +, (рис. 1У-23, а). При принятом флегмовом числе, определяющем положение рабочей линии ОВ (рис. 1У-23, б), состав паров, поднимающихся с л-й тарелки, и состав жидкости, стекающей с этой тарелки, будут определяться ординатой точки С, если тарелка теоретическая. Состав уходящих с л-й теоретической тарелки паров будет у и изменение концентраций на двух смежных тарелках составит у — Уп ,. На реальной тарелке пары, поднимающиеся с л-й тарелки, обычно не достигают состояния равновесия и имеют более низкую концентрацию у (ордината точки Е). В случае реальной тарелки фактическое изменение концентраций паров составит у — у ,. [c.143]

При принятом флегмовом числе, определяющем положение линии концентраций КЬ, состав паров, поднимающихся с /г + 1-й тарелки, если эта тарелка теоретическая, будет определяться ординатой точки (рис. 4. 23, б), т. е. состав паров будет у +1 и, следо- [c.128]

На рис. 3.6 приведены составы жидкости на тарелках колонны при выделении о-ксилола чистотой 989 и отбором 95% от потенциального содержания его в сырье (состав сырья см. стр. 79) в колонне с 70 теоретическими тарелками. Флегмовое число при выделении равно 18. Тарелка питания соответствует 43-й теоретической тарелке, где концентрация ключевого компонента (о-ксилола) равна концентрации его в сырье. [c.80]

Теперь можно определить число теоретических тарелок. При этом необходимо знать мнимое флегмовое число Ни зависящее от действительного регулируемого флегмового числа Н. Оно получается из теплового баланса первой тарелки [c.497]

Совершенно ясно, что в данном случае не имеет никакого смысла увеличивать флегмовое число выше у = 5 выигрыш в теоретических тарелках здесь настолько незначителен, что дальнейшее повышение флегмового числа уже становится невыгодным. [c.109]

Требуется опре делить выход дистиллята е, флегмовое число Я, потребное число теоретических тарелок (N1, ТУ а) и полные составы продуктов и при оптимальных коэффициенте избытка флегмы и положении тарелки питания. [c.98]

Следовательно, при флегмовом числе Я = 14,7 требуется 49 теоретических тарелок с подачей сырья на 26 тарелку сверху колонны. [c.106]

Расчет позволяет определить число теоретических тарелок, флегмовое число, номер тарелки, на которую нужно подавать разделяемую смесь, а также составы жидкой и паровой фазы на каждой тарелке. Помимо перечисленных выше параметров с помощью машинного метода расчета от тарелки к тарелке точно определяют минимальное флегмовое число и минимальное число тарелок. Эти величины находят непосредственным расчетом или как асИ1мптотические значения функции Й = f (п). [c.78]

Все расчеты по последнему способу указывают, что разделение становится хуже по мере того, как отношение задержки к загрузке становится большим, вне зависимости от конкретной величины начального состава, относительной летучести, числа теоретических тарелок и флегмового числа. Расчет же от тарелки к тарелке при условии частичного орошения (рис. 54, А—В) указывает на значительно более сложную зависимость, 11ри которой приходится учитывать два новых фактора состав загрузки и начальные условия разгонки. Так, на рис. 54, А приведены кривые, которые были вычислены для разгонки смеси, содержащей 9,6 мол.% дихлорэтана в толуоле, на колонне, имеющей 5 теоретических тарелок, при флегмовом числе 4 и задержке в 2,88 7,2 14,4 28,8 и 57,6% загрузки. При этих расчетах было принято, что колонна до начала разгонки приводилась к равновесию при полном орошении. Кривые на рис. 54, Б были рассчитаны для тех же самых условий разгонки, за исключением того, что задержка была принята равной 28,8 и 57,6% и колонка приводилась в равновесие при флегмовом числе 4 (с возвратом отгона в куб) до того, как была начата периодическая разгонка. Из рассмотренных кривых на рис. 54, А еле- [c.126]

При ректификации масляных альдегидов (табл. 4, рис. 2, 3) на колонке с погопоразделительной способностью, эквивалентной 18 теоретическим тарелкам, при большом флегмовом числе 29 и отборе значительного количества промежуточной фракции удается получить чистый изомасляный альдегид и нормальный масляный альдегид с незначительным содержанием изомасляного. [c.147]

Очистку от Примесей хлоридов и разделение V U и VO I3 проводят в колонне с высотой насадки, эквивалентной 20 теоретическим тарелкам и с флегмовым числом равным 70. [c.328]

Таким образом, нельзя утверждать, что распределение составов, рассчитанное с помощью концепции теоретической тарелки при конечных флегмовых числах, соответствует реальному распределению составов в насадочной ректификационной колонке. [c.72]

Для определения числа теоретических тарелок методом от тарелки к тарелке обычно задаются флегмовым числом и содержанием двух компонентов в дистилляте и остатке [85]. Основными расчетными уравнениями по каждому компоненту являются уравнения равновесия фаз [c.71]

Высушенное основание 4-метилпиридина подвергают перегонке на ректификационной колонке, эквивалентной 18—20 теоретически.м тарелка.м с флегмовым числом пе менее 1 15, Получают в среднем 6,0 г предгона с темп. кип. до 143,5 . [c.53]

Расчет процесса ректификации по методу температурной границы деления смеси. Принимая в качестве исходных данных состав сырья Хръ заданное разделение между дистиллятом и остатком ключевых компонентов г и г1зя = где й,-, и — моли -го компонента в дистилляте и остатке соответственно), коэффициент избытка флегмы и положение тарелки питания определяем относительный расход дистиллята г = 01Р, флегмовое число Я, число теоретических тарелок N и полные составы продуктов Хв1 и х 1- [c.126]

Рассмотрим теперь основное содержание алгоритмов оптимального анализа одноколонных систем ректификации, когда при заданном разделении ключевых компонентов % и положении (номере) тарелки питания Np. соответствующих проектному расчету, определяют следующие оптимальные параметры лроцесса и конструктивные размеры аппарата флегмовое число опт. число теоретических тарелок Мопт. расстояние между тарелками Яопт и диаметр колонны Вапт- [c.127]

Метод Тиле и Геддеса. Если в начальных условиях разделения сложиой системы назначены число теоретических тарелок колонны и рабочее флегмовое число, то удобнее пользоваться аналитической методикой Тиле и Геддеса, которая не предполагает предварительного знания составов иродуктов колонны. Вместе с тем Тиле и Геддес задаются профилем изменения температуры по высоте секций колонны и в дальнейшем после согласования на питательной таре.пке результатов расчета обеих секций проверяют правильность температуры на каждой тарелке. [c.397]

Чпсло теоретических тарелок в укрепляющей секции раппо 6, а и отгонной 9, по считая парциального копдепсатора и кипятплышка. Рабочее флегмовое число укрепляющей секции U 1,500. Определить полные составы и количества дистиллята и остатка, а также температуры фаз па тарелках колонны, работающей под даплением 21 ата. [c.403]

N — расход энергии на перемешивание, кГ-м1сек п—число ячеек число теоретических тарелок Поб — скорость вращения мешалки, об сек /г ас — количество элементов насадки Пи — число пузырьков в единице (.бъема Лпр —число прорезей в колпачке Пщ — число щелей Р — давление, кГ1см р — оператор Лапласа Q.f—количество жидкости, удерживаемое на тарелке, д — плотность источника Я — флегмовое число [c.253]

Для дополнительного пояснения понятия теоретической тарелки рядом со схематическим изображением тарельчатой колонны (рис. 58) приведена кривая равновесия, которая иллюстрирует процессы, протекающие в колонне. Допустим, что как и при исследовании фазового равновесия, колонна работает с бесконечным флегмовым числом, т. е. без отбора дистиллята. В колбу загружена смесь, содержащая = 10% (мол.) компонента 1 (легколетучий). Пары, образующиеся при испарении кубовой жидкости, после установления равновесия имеют концентрацию у = 25% (мол.). При конденсации этих паров образуется жидкость состава Х2 на тарелке 2 (колбу рассматриваем как тарелку ). Пары, поднимающиеся из перегонной колбы, за счет теплообмена с жид- [c.95]

На реальных тарелках практически никогда не достигается к. п. д. 100%, что возможно для идеальных тарелок обычно к. п. д. составляет 50—90% . Это вызвано, во-первых, тем, что перемешивание пара и жидкости в большинстве случаев не является совершенным, и, во-вторых, тем, что пар, особенно при больших скоростях, увлекает брызги жидкости на вышележащую тарелку. Кроме того, колонны, как правило, работают не с бесконечным флегмовым числом, а с конечным, так как целью любой ректификации является получение дистиллята. Как показал Аншюц [133], коэффициент полезного действия тарелок может быть учтен при графическом построении теоретических ступеней разделения по методу Мак-Кэба и Тиле. [c.97]

Для ректификации с бесконечным флегмовым числом Штаге и Шульце [146] предлагают метод расчета числа теоретических ступеней, который связан с построением так называемой дифференциальной кривой. Согласно этому методу по возможности в большем масштабе (ось абсцисс примерно 1 м) строят график зависимости разности у —от Хд- Таким образом получают дифференциальную кривую выпуклой формы (рис. 69). С помощью кривой строят график зависимости число теоретических ступеней разделения — концентрация (рис. 70). Построение начинают с очень низкой концентрации, например 0,16% (мол.), которой на дифференциальной кривой (см. рис. 69) соответствует обогащение у —Хв) = 0,28%. Это значение прибавляют к 0,16% и получают концентрацию жидкости на второй тарелке, равную 0,44%. Для этого значения на диаграмме снова определяют обогащение, [c.109]

На рис. 55 показано, как происходят описанные процессы при йазделении перегопкой смеси толуола с бензолом (разность температур кнпения около 30°С). Кривая кипения / получена прн простой нерег01гке без ректификационной колонки. Разделяющее действие прн такой перегонке можно приравнять разделяющему действию, достигаемому на одной теоретической тарелке. При этом т один из компонентов нельзя выделить в чистом виде. Действие ректификационной колонки (примерно с 12 теоретическими тарел- ками, флегмовое число /ю) представлено данными кривой Влияние флегмового числа иа четкость разделения становится ясным из сопоставления кривых 2 и 3. Кривая 3 получена на такой же колонке, но весь пар, кондеисирующинся в головке колонки, полностью отбирается в виде дистиллята. [c.73]

С помощью описываемой программы был произведен расчет большого числа различных многокомпонентных смесей. В качестве примера в табл. 3 приведены результаты расчета трехкомпонентной смеси циклогексан-гептан-толуол при ее ректификации в колонне эффективностью 20 теоретических тарелок, при факторе деления 2, 3, флегмовом числе 10 и подаче кипящего жидкого питания на 10-ю тарелку снизу. [c.58]

Высушенное основание 4-метилниридина подвергают перегонке на ректификационной колонке, эквивалентной I8—20 теоретическим тарелкам с флегмовым числом не менее 1 15. Получают в среднем 6,0 й предгона с темп. кип. до 143,5", 59,6 г основной фракции с темп. кип. 143,5—144"/758 мм и ,2 г кубового остатка. Температура плавления очищенного таким образом 4-метилпиридина равна 2,4—2,6°, что соответст- [c.53]

Полученный продукт подвергают ректификации на колонке, эквивалентной 18—20 теоретическим тарелкам с флегмовым числом не менее 1 15. Получают в среднем около 3,0 г предгона с гемпературо1й кипения до 143,Ь°/752 мм, 52,8 г фракции с температурой кипения 143,5—1447752 мм, представляющей чистый 2,6-диметилпиридин, а также 4,1 г кубового остатка (см. примечание 5), Полученный 2,6-диметилпири-дин имеет температуру плавления —6,7- --6,9°, что соответствует 98,1—99,1 %-ному содержанию (см. примечание 6). Пикрат основания имеет температуру плавления 163—164" (испр.). Согласно наиболее достоверным литературным данным, 2,6-диметилпиридин имеет следующие константы температура кипения 144,05° при 760 мм, температура плавления —6,20°, лд 1.49767, 0,92257 [11], пикрат имеет температуру плавления 163—164° [10]. [c.58]

Вначале на уровне макроструктуры выявляют критерий оптимальности - минимальную величршу произведения числа теоретических тарелок и флегмового числа и формируют целевую функцию. Для решения задачи необходимо решить ряд вариантов работы колонны, сканируя с определенным шагом флегмовые числа и рассчитывая число тарелок и критерий оптимальности. Единичный вариант расчета колонны от тарелки к тарелке представляет собой уровень мезоструктуры системы. Дальнейшая декомпозиция расчета приводит на микроуровень иерархической системы, на котором рассчитываются параметры встречных неравновесных и равновесных потоков на каждой тарелке, при этом первая из подзадач базируется на алгоритме решения систем линейных уравнений, а вторая из них - на алгоритме поиска корня нелинейного аетебраического уравнения. [c.186]

Стабилизация дистилляционных колон в неустойчивом режиме описаны в работе [21 ], где отмечены особенности работы дистилляционных колонн при гомогенной азеотропной дастилляции в частности существование множественного устойчивого режима в колоннах с бесконечно большим числом тарелок и флегмовом числом. Экспериментально исследована азеотропная дистилляция смеси содержащих (массовые доли) метанола 0,66, метилового эфира масляной кислоты 0,66 и толуола - 0,28. В стеклянной колонне диаметром 100 мм, высотой 7 метров с 40 колпочковыми тарелками, смесь вводилась на 21 - ю тарелку давлением атмосферным. Использована система автоматического контроля. Установлено существование 3-х устойчивых режимов (ранее для этой смеси отмечались 2 устойчивых режимов), которые фиксировались по распространению температурного фронта по высоте колонны. Результаты теоретического анализа хорошо согласованы с опытными данными. [c.98]