Число в абсорбере

Течение жидкости по насадке носит в основном пленочный характер, вследствие чего насадочные абсорберы можно рассматривать как разновидность пленочных. В то же время между на-садочными и пленочными абсорберами, в том числе абсорберами с листовой насадкой, имеются различия. В пленочных абсорберах пленочное течение жидкости происходит по всей высоте аппарата, тогда как в насадочном—лишь по высоте элемента насадки. При перетекании жидкости с одного элемента насадки на другой пленка жидкости разрушается и на нижележащем элементе образуется новая пленка. Некоторая часть жидкости при этом проваливается в виде капель через расположенные ниже слои насадки. [c.377]

По мере прохождения через абсорберы количество сероуглерода в газе уменьшается, а масло им насыщается. Система работает по принципу противотока свежее масло подается на последний скруббер, где газ имеет наименьшую концентрацию сероуглерода, что обеспечивает лучшие условия сорбции. После абсорберов газ поступает в газгольдер. Циркуляция масла осуществляется системой насосов 3. Первый насос забирает масло из хранилища 1 и подает в четвертый по ходу газа абсорбер. Под крышкой абсорбера имеется стакан для перелива масла, чтобы орошалась вся поверхность насадки аппарата. Масло стекает через насадку, насыщается сероуглеродом и самотеком через Ц-образную трубу попадает в определенную секцию распределительной коробки 4. Эта секция соединена со всасывающей трубой второго насоса, который подает масло в третий абсорбер. Из него масло попадает в соответствующую секцию распределительной коробки, откуда забирается третьим насосом и Т. д. Число абсорберов равно числу насосов плюс один [c.165]

Хлористый водород очень интенсивно поглощается водой. Несмотря на то что в кварцевых абсорберах поверхность контакта газовой и жидкой фаз весьма невелика, достигается достаточно полное поглощение НС1. Поэтому число абсорберов, из которых монтируется абсорбционная установка, определяют, исходя из условий, необходимых для полного отвода тепла гидратации НС1. Для производства 7 т соляной кислоты в сутки достаточна установка из 13 кварцевых холодильников и И абсорберов. [c.310]

Число абсорберов зависит от заданной концентрации получаемых аммиачных растворов и степени поглощения аммиака. На больщинстве действующих установок имеется по три абсорбера. Такие установки работают вполне удовлетворительно при этом регенерируется 90% (и более) аммиака, не вступившего в реакцию. [c.71]

Число ступеней экстракции может быть определено графически тем же методом, которым определяется число тарелок абсорбера, [c.254]

Абсорберы для очистки газов тарельчатого типа. Число тарелок — 13. [c.52]

Абсорбер для очистки циркуляционного газа и углеводородного газа стабилизации с клапанными тарелками. Число тарелок — 20. [c.57]

Таким образом (4.28) представляет собой уравнение материального баланса для абсорбера с п теоретическими тарелками и связывает начальную и конечную концентрации целевого компонента в газовой фазе с технологическими параметрами процесса и числом теоретических тарелок. [c.81]

Высота абсорбера Н рассчитывается в зависимости от числа реальных тарелок щ, расстояния между ними Ят и расстояний от верхней тарелки до крышки абсорбера Як и от нижней тарелки до днища абсорбера Яд. [c.85]

МПа, средняя температура абсорбции 30 °С, абсорбент — ТЭГ. Перед входом в абсорбер газ проходит сепарацию при температуре 20 °С и давлении 6 МПа. Определить необходимое количество абсорбента и число теоретических тарелок в абсорбере. [c.145]

В координатах х—у строят рабочую линию и линию равновесия. Построение ступенчатой линии дает число теоретических тарелок в абсорбере л = 4 (рис. 48). [c.147]

Технологические установки гидрокрекинга состоят обычно из двух основных блоков реакционного, включающего один или два реактора, и блока фракционирования, имеющего разное число дистилля-ционных колонн (стабилизации, фракционирования жидких продуктов, вакуумную колонну, фракционирующий абсорбер и др.). Кроме того, часто имеется блок очистки газов от сероводорода. Мощность установок может достигать 13 ООО м /сут. [c.47]

Практически процессы абсорбции протекают в стационарном состоянии. Следовательно, для технологических расчетов требуется только небольшое число предельных данных (см. рис. У1-8). Поскольку движущая сила абсорбции изменяется по высоте абсорбера, необходимо учитывать соответствующее изменение величины [c.194]

Рис. 12. 5. График зависимости между числом теоретических тарелок абсорбера, коэффициентом извлечения ф и фактором абсорбции.

При расчете процесса абсорбции для наиболее летучего из извлекаемых компонентов, обычно для пропана или бутана, задаются коэффициентом извлечения ср и по величине ср и принятому числу тарелок в абсорбере по графику рис. 12. 5 определяют фактор абсорбции этого компонента. Зная температуру и давление в абсорбере, определяют для выбранного компонента константу фазового равновесия и находят затем но формуле (12.11) удельный расход абсорбента, величина которого нри данных условиях постоянна. [c.272]

Определяем факторы абсорбции компонентов. По заданному коэффициенту извлечения пропана <р = 0,60 и числу тарелок в абсорбере 12 по графику рис. 12. 5 находим фактор абсорбции пропана Аз = 0,60. По формуле (12. 11) определяем удельный расход абсорбента о = А зкз = 0,6 0,87 = 0,522 моля на [c.274]

По известному фактору абсорбции и числу тарелок в абсорбере, пользуясь графиком рис. 12. 5, определяем коэффициенты извлечения ф каждого компонента (столбец 9, табл. 12. 3). Вычисляем количество извлеченных молей каждого компонента, умножая соответствующий коэффициент извлечения ф на число молей данного компонента в сырье, так как по определению [c.274]

В насадочных колоннах, где жидкость стекает под действием силы тяжести по поверхности насадки, в качестве абсорбера идеального смешения может рассматриваться любой выделенный на какой-либо высоте элемент колонны, или цилиндр, бесконечно малой высоты. При этом колонна будет представлять собой каскад из бесконечно большого числа ячеек бесконечно малой емкости, в каждой из которых происходит идеальное смешение жидкости. [c.154]

Число абсорберов Пысота абсорберов, м Диаметр абсорберов, м нижняя часть верхняя часть Число регенераторов Высота регенераторов,.м Диаметр регенераторов, м нижняя часть верхняя часть Ковцентрация СОг в очищенном газе, ррм [c.279]

В зависимости от состава газа устанавливают то или иное число абсорберов с соответствующими реагентами. Так, например, применяя три абсорбера, содержащих последовательно растворы КОН, r lg и Gug lg, можно анализировать газ на содержание СО2, О2, СО и Nj. [c.81]

Большим преимуществом кварцевых и графолитовых абсорбционных установок является компактность, обусловленная интенсивным охлаждением. Помимо этого, в кварцевых абсорберах получается чистая кислота, не загрязненная примесями, извлекаемыми из керамики, в частности железом. Недостатком их является высокая стоимость и малая механическая прочность. Так как скорость абсорбции НС1 водой очень велика, то число абсорберов, из которых монтируют абсорбционную установку, определяют, исходя из условий, необходимых для полного отвода тепла гидратации НС1. Для производства 7 т соляной кислоты в сутки достаточна поглотительная установка из 13 кварцевых холодильников и 11 абсорберов. Используют и кварцевые абсорберы, имеющие форму вертикальной трубы — скруббера с насадкой, собранного из отдельных кварцевых частей [c.260]

Абсорбер для очистки циркуляционного газа представляет собой вертикальный аппарат с барботажными тарелками. Ввиду сложности расчета процесса хемосорбции число теоретических тарелок подбирают на основании опытных данных. На действующих установках гидроочпстки для достижения высокой степени очистки газа в абсорбере установлено 20 барботажных тарелок. [c.93]

Пусть имеем абсорбер с п теоретическими тарелками (рис. 25, а) (счет тарелок сверху вниз) V — число молей газа-носителя, т. е. газа, в котором содержится целевой компонент, но сам газ-носитель в процессе массообмена не участвует Vn+ — число молей целевого (извлекаемого) компонента в газе-носителе на входе в абсорбер ui —число молей целевого компонента в газе, уходящем из абсорбера ya = Vn+ IV и yK = V jy—соответственно начальная и конечная относительные молярные концентрации целевого компонента в газовой фазе L — число молей свежего (регенериро-нанного) абсорбента /о — число молей целевого компонента в регенерированном абсорбенте — число молей целевого компонента в насыщенном абсорбенте Xn=klL и Хк=-1п1Ь — соответственно начальная и конечная относительные молярные концентрации целевого компонента в жидкой фазе. [c.80]

Применение двухступенчатой схемы регенерации гликоля снижает энергетические затраты и расход газа отпарки или азеотроиного агента. Абсорберы этих установок должны иметь не менее 16 тарелок, число тарелок в отпарных колоннах составляет от 14 до 18. Максимальная депрессия точки росы с использованием ТЭГа в качестве абсорбента достигает 90°С. [c.143]

Абсорберы промышленных установок масляной абсорбции обычно имеют 20—30 реальных тарелок, что соответствует семи— десяти теоретическим. Хорошо работают абсорберы с восемью теоретическими тарелками. Из графика Кремсера (см. рис. 26) видно, что увеличение числа теоретических тарелок (выше восьми не приводит к снижению удельной циркуляции абсорбента. Однако при явлениях вспенивания в производственных условиях к. п. д. реальных тарелок резко падает, а следовательно, снижается эффективность процесса. Примем для словий нашей задачи семь теоретических тарелок. В качестве абсорбента в промысловых условиях мол<ет использоваться стабильный конденсат или его фракции. Принимаем в качестве абсорбента стабильный конденсат с молекулярной массой 160. [c.164]

По рассчитанным факторам абсорбции всех комионе [тов и принятому числу теоретических тарелок в абсорбере (семь) по графику Кремсера определяют коэффициенты извлечения всех компонентов. Для этого на оси абсцисс находят значение Ai, восставляют перпендикуляр до пересечения с кривой теоре-164 [c.164]

Разница компонентов в исходном газе и перешедших в абсорбент представляет собой оставшийся (отбензиненный) газ, выходящий нз абсорбера (см. табл. 15, графы 10, И). Моляр-1Н)1Н состав отбензниеииого газа рассчитывают делением числа кмолей каждого компонента в отбензиненном газе на общее число его кмолей (см. табл. 15, графу 12) [c.165]

Число тарелок в абсорбере, достаточное для обеспечения принятой степени излечения, обычно не превышает 12—16. Число тарелок в ректификационных колоннах для разделения газов достигает 40—50 и более, так как разность температур кипения разделяемых фракций или компонентов невелика и для их четкого разделения тре буется значительное число тарелок (контактов). Скорость газового потока в абсорбере и газофракционирующих колоннах, работающих под давлением, колеблется в пределах 0,1—0,5 м1сек. [c.271]

При расчете процесса абсорбции необходимо установить коэффициент извлечения компонентов газа абсорбентом. Коэффициентом извлечения ф называется отношение числа молей данного компонента, извлеченного в абсорбере, к числу его молей в исходном (жирном) газе. Коэффициент извлечения при заданйом режиме абсорбции зависит от физико-химических свойств и количества извлекаемых компонентов, а также количества и качества подаваемого абсорбента. Повышение давления в абсорбере и увеличение количества [c.271]

На рис. 12. 5 представлен график Кремсера, дающий зависимость между фактором абсорбции А, коэффициентом извлечения ср и числом тарелок в абсорбере. [c.272]

Пример 12. 7. Рассчитать процесс абсорбции газов термического крекинга, если в абсорбер поступает =6000 газа следующего состава (в % объемн.) метана — 40, этана—12, этилена — 5, пропана — 17, пропилена — 8, изобута-яа — 5, и-бутана — 6, изопентана — 4, и-пентана — 1, гексана — 2. Температура жирного (сырого) газа и абсорбента на входе в абсорбер i = 35° С, абсолютное давление я = 15 ат. Плотность a6 op6eHTa q = 875 kz m , молекулярный вес М = 130. Число тарелок в абсорбере 12. Коэффициент извлечения пропана (р = 0,6. Диаметр абсорбера Д = 1,0 ж. [c.273]

Определим количество поступающих в абсорбер компонентов газа в молях U килограммах. Так как для газовых компонентов объемные и мольные концентрации совпадают, то для определения веса компонентов в молях необходимо мольную концентрацию умножить на число молей сырья, нанрпмер для метана пмеем [c.273]

Как уже говорилось в главе VI, процесс, протекающий в наса-дочном аппарате, можно анализировать, рассматривая движение по колонне ди( еренциального элемента жидкости, принимаемого за беспроточный абсорбер идеального смешения. Условия, обеспечивающие моделирование поведения насадочной колонны изменениями, происходящими в таком дифференциальном беспроточном абсорбере, можно выразить следующим образом. Отношение числа молей не- [c.182]