Ребра постоянного сечения

Для многих поверхностей теплообмена, рассмотренных здесь, можно с достаточной степенью точности применить соотношения, полученные для прямого ребра постоянного сечения. [c.22]

Рис. 2,4. Коэффициент эффективности Е прямого ребра постоянного сечения.

Наиболее целесообразно конструировать детали с полыми ребрами постоянного сечения различного рельефа с плавными переходами и высотой не более 12—15 толщин детали. При этом следует учитывать, что расположение ребер не должно препятствовать течению материала [27, 28]. [c.114]

Шнек, подающий гранулы, не только создает дополнительное давление на плавильную решетку, но и вызывает круговое перемещение гранул в зоне плавления. В результате перепад температуры расплава в различных точках подрешеточного пространства не превышает 1 К. Концентрические ребра постоянного сечения не задерживают расплав и гранулы при их круговом перемещении. Радиальные ребра создают дополнительные сопротивления, что ухудшает перемешивание гранул и расплава. [c.221]

Рассмотрим метод контрольного объема на примере ранее рассмотренной простой задачи о теплопроводности ребра постоянного сечения (см. 2.6). [c.71]

Медное ребро постоянного сечения на плоской стенке имеег толщину 3 мм, высоту 40 мм и длину 1 м. Измерения показали тем- - [c.20]

Ребра, имеющие переменное поперечное сечение по высоте, рассчитываются значительно сложнее, чем прямые ребра постоянного сечения. Рассмотрим расчет теплопроводности круглого ребра постоянной толщины (рис. 2-15). Круглые ребра применяются при оребрении цилиндрических поверхностей (труб). [c.55]

Здесь Ог/в — отношение температур на концах ребра, вычисленных по формулам для прямого ребра постоянного сечения. [c.57]

Нижняя кривая (при 62/61=1) соответствует прямому ребру постоянного сечения, а верхняя (62/61=0) —треугольному ребру. [c.59]

И жесткости. Если удалить ребро /, 10 жесткость детали увеличится (рис. 32, б). Для увеличения жесткости целесообразно устанавливать ребра таврового сечения (рис. 32, г) или располагать их так, чтобы они работали на сжатие (рис. 32,в). Короткие ребра (рис. 32, д, е) ослабляют перегородку цилиндрической детали, которая нагружена поперечной силой Р или изгибающим моментом М.. Более рациональны ребра постоянной высоты (рис. 32, ж) или расширяющиеся к месту заделки (рис. 32, з). Наибольшей прочностью и жесткостью обладают конструкции с гофрированной перегородкой (рис. 32, и) и перегородкой коробчатого сечения (рис. 32, к), усиленные внутренними поперечными ребрами. Наличие редких ребер у консольной корпусной сферической детали (рис. 32, л) ведет к уменьшению жесткости. Если стенки (рис. 32, м) можно расширить в пределах габаритных размеров, то целесообразнее удалить ребра жесткости. Увеличить жесткость можно продольными ребрами (рис. 32, н) или вафель- [c.32]

Выше рассмотрена теория процесса теплоотдачи от стержня. Естественно, что все остается в силе для любого ребра постоянного поперечного сечения. В последнем случае Е называют коэффициентом эффективности ребра. Для плоского ребра высотой А и толщиной 5 (/г 5) Р 2И, 5 = h5,г [c.65]

Рассмотренную методику расчета теплового потока через стенку с плоскими ребрами постоянного поперечного сечения применяют также для цилиндрических стенок с круглыми и пластинчатыми ребрами. При этом коэффициент эффективности ребра толщиной 5 рассчитывают по (2.119) и (2.120), причем в (2.119) величину I заменяют эквивалентной длиной (высотой) Для круглого ребра с наружным и внутренним с12 диаметрами [c.69]

Плоская стенка с прямыми ребрами постоянного поперечного сечения [c.18]

Найти коэффициент эффективности прямого ребра постоянного поперечного сечения толщиной 2 мм и длиной 20 мм на плоской стенке, если ребро выполнено а) из титана, б) из чугуна, в) из меди. Условия теплообмена одинаковые, коэффициент теплоотдачи с поверхности ребра 100 Вт/(м2.К). Высота ребра 6 мм. [c.20]

Кривая А соответствует прямому ребру постоянной толщины кривая В — ребру, толщина которого увеличивается от вершины к основанию пропорционально (л / )° где X — расстояние, измеренное от вершины кривая С — ребру, имеющему в сечении форму треугольника кривые Д и Е — ребрам, толщина которых увеличивается пропорционально (х/ ) и (х11) соответственно. [c.47]

Впоследствии горизонтальная ванна была усовершенствована. Плоская катодная сетка заменена зигзагообразной. Аноды, в связи с этим, применяются не плоские, а трехгранного сечения, с острым ребром, обращенным вниз. Кроме того, ванны снабжаются приспособлениями, позволяющими опускать аноды по мере их износа, сохраняя таким путем, постоянное межэлектродное расстояние. Показатели усовершенствованной ванны приведены в табл. 52 (стр. 398). [c.390]

Каналы открыты с торцов (рис. 4-32,5). Прокладки между спиралями выполнены в виде манжет и-образного сечения, а крышка — из двух стальных спиральных полос, приваренных торцом к ребрам. Уплотнение создает- ся давлением теплоносителей, поэтому способ пригоден только при постоянном избыточном давлений в аппарате. Оба канала прочищаются, однако выполнение и сборка уплотнения сложны. [c.160]

Образованный ребрами капал, внутри которого движется воздух, можно рассматривать как входной участок, а именно как короткий канал, в котором толщина пограничного слоя монотонно возрастает от нуля. Упрощая картину, будем считать, что в ядре потока, в данном сечении, скорость постоянна — о, а в пограничном слое она линейно меняется от нуля до скорости в ядре потока (рис. 4.7). В этом случае средняя скорость потока в данном сечении канала [c.177]

Основание этого ребра поддерживается при постоянной темпера-туре 1, при этом тепло, вследствие конвекции и излучения, теряется в окружающее пространство, имеющее температуру Коэффициент теплопроводности ребра равен X. Требуется определить зависимость между температурой некоторого сечения ребра н расстоянием от его конца. [c.288]

Поверхность элемента клина будет равна Рйх, где Р — постоянная величина, характеризующая зависимость периметра сечения от длины ребра х. Если а — коэффициент теплоотдачи от поверхности ребра к воздуху, то количество тепла, отданного элементом 1 лина в атмосферу, равно [c.442]

Ребро прямоугольной формы нли стержень постоянного поперечного сечення [c.36]

При конструировании аппаратов этого типа (рис. 89) следует принимать следующие размеры шаг между кольцевыми ребрами 10—15 см величина перекрытия колец 3— 5 мм (она остается постоянной для всех элементарных узлов) число оборотов ротора свыше 3 ООО в минуту гидравлическое сопротивление одного элементарного узла 1—1,5 мм вод. ст. Диаметр ротационного аппарата этого типа 840 мм, а высота рабочей части 2560 мм при 96 элементарных контактных узлах. Колпачковая колонна с таким же количеством тарелок имела бы высоту около 20 ООО мм. Однако при сопоставлении этого типа ротационных аппаратов с тарельчатыми барботажными следует учитывать производительность аппарата, г 1 Максимальная площадь для прохода пара в ротационном аппарате невелика. Она определяется диаметром наименьшего подвижного кольца и его расстояния до ближайшего неподвижного кольца. Отношение площади этого прохода к площади полного сечения колонны будет живым сечением контактного устройства. Оно составляет 5—7%, тогда как у барботажных тарельчатых аппаратов — 15— 20%. Так как скорость пара в горловинах барботажных аппаратов примерно та же, что и в живом сечении роторного аппарата, то ясно, что производительность контактного аппарата будет невелика. [c.142]

А—площадь поперечного сечения для излучения — постоянная в законе Планка Ар — площадь профиля ребра [c.5]

Рассмотрим продольное ребро с теплоизолированными боковыми поверхностями, так что оно может проводить тепло только вдоль продольной оси. Если площадь поперечного сечения ребра (от х—0 до х—Ь ) постоянна, эффективность передачи тепла каждой единицей поперечного сечения ребра одинакова, поскольку тепловой поток д1А постоянен по условию. Следовательно, [c.86]

Однако если теплоизоляцию убрать, тепло будет отводиться с боковых поверхностей ребра в более холодную окружающую среду. Теперь тепловой поток в различных сечениях по высоте ребра не остается постоянным. В самом деле, для того чтобы плотность теплового потока была постоянной, а все сечение одинаково эффективно в передаче тепла, оно должно уменьшаться как некоторая функция расстояния от основания ребра, учитывающая изменение д/А, обусловленное отводом тепла через боковые поверхности. [c.86]

Уравнение (2.61) является дифференциальным уравнением второго порядка с переменными коэффициентами за исключением того случая, когда поперечное сечение шипа, нормальное к направлению теплового, потока, постоянно. Его можно решить с помощью почленного сравнения с обобщенным уравнением Бесселя. Процедура решения полностью идентична рассмотренной ранее для обобщенного продольного ребра. [c.100]

Тепловой баланс записывается для радиального элемента размером йг. Разность между теплом, поступающим в элемент теплопроводностью через сечение радиуса г, отводимым от него тем же путем через сечение радиуса г+йг, и теплом, отданным в окружающее пространство с поверхности ребра путем конвекции с постоянным коэффициентом теплоотдачи Л, равна количеству тепла, накопленного в элементе [c.259]

Точки и 8 2 представляют седловинные точки этих систем. Общий для этих систем отрицательный азеотрон [(—)А, Р] изображен на чертеже точкой С. Для каждого из всех сечений тетраэдра, проведенных через ребро РСА, отнощение концентраций компонентов Н ж Аг постоянно два из этих сечений имеют седловинные точки, лежащие на трехмерных изобарных поверхностях температур кипения. [c.111]

Тот факт, что контур сечения ребра минимального веса образуется дугами окружности, был -впервые обнаружен Ф. Вейнигом. Необязательно ребро должно иметь бесконечно малую по тонкости вершину, как показано на рис. 3-12. Для построения контура сечения ребра с постоянным тепловым (ПОТОКОМ можно использовать любую часть окружности, как показано пунктирной линией на рис. 3-12. Разница в весе ребра с такими вогнутыми поверхностями и ребра треугольного сечения очень мала. Так как в производстве легче получить ребра треугольного сечения, то такое ребро практически можно считать наилучшим. [c.79]

Теплопроводность вдоль ребра постоянного поперечного сечения (рис. 139) в случае, если ребро плотно соединено с ио-верхностью листа, имеющего температуру Топределяем из следующих условий. Примем, что коэффициент теплоотдачи от боковой поверхности ребра к окружающей среде равен а, а температура окружающей среды равна Го- Для ребра постоянного поперечного сечения имеем [c.253]

Распределение температуры вдоль полубесконечного ребра постоянного прямоугольного сечения при Л = onst и малой толщине ребра, позволяющей пренебречь изменением температуры поперек ребра (на оси Y), можно описать уравнением [c.277]

Ребро с MHHHMaAbHbiM весом (Л. д, 10]. Теперь интересно определить, какова оптимальная форма, сечения ребра, имеющего наименьший вес при заданной величине теплового потока. Очевидно, что каждая часть такого ребра должна использоваться с одинаковым к. п. д., т. е. удельный теплозой поток должен оставаться постоянным по всему сечению ребра. Доказательство этого положения было дано Е. Шмидтом. [c.78]

Это совершенно неправильное утверждение является следствием некорректного анализа зависимости да от высоты ребра Ь. При дифференцировании <7о по Ь и приравнивании результата к нулю производится деление на всЪ тЬ, т. е. утрачивается решение 5сЬт6 = 0 при тЬ = оо. Между тем именно при этом значении тЬ функция до асимптотически стремится к предельному значению, которое может быть больше, равно или меньше теплового потока д, отводимого с основной поверхности площадью, равной площади поперечного сечения ребра. При Не/тк< с увеличением Ь монотонно растет Яа (так что для любой высоты до>д), приближаясь к предельному значению, зависящему только от Не/тк. В этом случае применение ребра выгодно. Характер изменения да от тЬ (в безразмерном виде) изображен на рис. 3.10. При Не/тк>1 до с увеличением Ь асимптотически уменьшается, так что для любой высоты ребра до<д-В этом случае ребро изолирует основную поверхность и его применение невыгодно. При Не тк= значение до равно д при лю бой высоте ребра, т. е. ребро не влияет на теплопередачу. Таким образом, условие выгодности применения ребра не зависит от высоты, а определяется только числом В1=/1ебо/2 с толщиной в качестве характерного размера, причем в отличие от утверждения авторов зяачению ЬоЬ е12кк= соответствует не максимальное значение передаваемого теплового потока, а неизменное (постоянное) значение до, равное д. Предельное условие выгодности применения ребра (В1 = 1) значительно проще получить непосредственно из условия до д=, где до определяется уравнением (3.11), а д = Не% о1 . (Прим. ред.) [c.126]

При переработке больших количеств продуктов основной проблемой является быстрый отвод тепла. Это вызывает необходимость применения длинных трубчатых реакторов, снабженных дополнительными охлаждающими поверхностями и погруженных в жидкость с соответствующей температурой кипения для нагревания до постоянной температуры или отвода тепла путем испарения. Общая длина реактора 21 м, она составляется из 7 прямых царг длиной по 3 м и д1 аметром 35 мм. Царги соединены каскадно при помощи медных капилляров и снабжены широкими цилиндрическими сварными обогревательными рубашками из стали (заполненными смесью толуол — бензол), а также обратным холоднлтлуиком. Первые три секции имеют отдельные рубашки, остальные четыре находятся в общей. Но во всех случаях нижние и серхпно концы царг вне рубашки доступны. Таким об )азом могут быть составлены реакторы различной длины. На участках царг, заключенных в рубашку, по их длине приварены охлаждающие ребра (пз стальных полос толщиной 1 мм и шириной 20 мм), так что поперечное сечение трубы напоминает колесо с 16 спицами, но без обода. [c.186]

Основные свойства нризмы проще всего проследить на простейшей призме, форма которой показана на рис. 1.4. Двугранный угол с ребром АВ называется преломляющим. Плоскости АВСО и ЛВС В называются преломляющими гранями призмы. Плоскость, перпендикулярная ребру призмы и проходящая через его середину, называется плоскостью главного сечения. Показатель преломления п и дисперсию йп1йХ мы будем считать постоянными [c.26]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология