Перегородки цилиндрические

Сущность процесса осушки газа жидкими поглотителями заключается в следующем (рис. 70). При контакте абсорбента с газом в цилиндрическом аппарате — абсорбере, в который снизу подается газ, а сверху жидкость — абсорбент, пары воды поглощаются абсорбентом. Внутри абсорбера помещены перегородки (тарелки) для улучшения контакта между абсорбентом и газом. Процесс ведется при температуре около 20 С и давлении 20—60 ат. Сверху абсорбера выходит осушенный газ, а снизу — обводненный абсорбент. Обводненный абсорбент поступает в другой аппарат — десорбер для отгонки воды. Этот процесс проводят при повышенных температурах, но не выше 170° С для диэтиленгликоля и 191° С для триэтиленгликоля, так как выше этих температур гликоли разлагаются. [c.157]

Деасфальтизация гудрона пропаном с получением асфальта деасфальтизации проводится в экстракторах — противоточных вертикальных цилиндрических колоннах высотой 18—22 м и диаметром 2,4—3,6 м, оборудованных жалюзийными или перфорированными тарелками с керамической насадкой. Реже применяют роторно-дисковой контактор — вертикальный аппарат, вдоль оси которого проходит вал с дисками (ротор), вращающийся между кольцевыми перегородками, закрепленными на стенках аппарата (статор). Выше и ниже контактных устройств в экстракторах расположены зоны отстоя экстрактных и рафи-натных растворов. Во избежание кольцевого движения жидкости в этих зонах вал ротора в роторно-дисковых контакторах заключен в кожух. Необходимый для процесса температурный градиент создается не только нагревом до соответствующих температур сырья и растворителя, но и установкой внутреннего или внешнего подогревателя в верхней части экстрактора. [c.138]

И жесткости. Если удалить ребро /, 10 жесткость детали увеличится (рис. 32, б). Для увеличения жесткости целесообразно устанавливать ребра таврового сечения (рис. 32, г) или располагать их так, чтобы они работали на сжатие (рис. 32,в). Короткие ребра (рис. 32, д, е) ослабляют перегородку цилиндрической детали, которая нагружена поперечной силой Р или изгибающим моментом М.. Более рациональны ребра постоянной высоты (рис. 32, ж) или расширяющиеся к месту заделки (рис. 32, з). Наибольшей прочностью и жесткостью обладают конструкции с гофрированной перегородкой (рис. 32, и) и перегородкой коробчатого сечения (рис. 32, к), усиленные внутренними поперечными ребрами. Наличие редких ребер у консольной корпусной сферической детали (рис. 32, л) ведет к уменьшению жесткости. Если стенки (рис. 32, м) можно расширить в пределах габаритных размеров, то целесообразнее удалить ребра жесткости. Увеличить жесткость можно продольными ребрами (рис. 32, н) или вафель- [c.32]

Аппараты на основе цилиндрических ФЭВ. Аппараты с цилиндрическими ФЭВ образуются последовательным соединением в корпусе 1 нескольких фильтрующих элементов 2, имеющих отражательные перегородки 3, которые совместно с внутренним сердечником 4 обеспечивают последовательное прохождение жидкости по фильтрующим элементам (рис. 111-46, а). Исходный раствор поступает в кольцевой зазор между корпусом 1 и фильтрующим элементом 2 и движется между слоями волокон 5 к центру аппарата во внутренний сердечник 4. Здесь происходит изменение направления движения разделяемого раствора, который во второй половине фильтрующего элемента движется от центра к стенке аппарата. Фильтрующий элемент, изображенный на [c.161]

В каждом реакторе установлено по одной цилиндрической и одной радиальной перегородке. Цилиндрическая перегородка первого реактора снабжена верхним и нижним перетоками, оборудованными по обе стороны радиальной перегородки цилиндрическая перегородка второго реактора имеет один переток, установленный вблизи радиальной перегородки. Секция первого реактора, образованная цилиндрической перегородкой, снабжена винтовой мешалкой-нагнетателем, предназначенной для обеспечения интенсивной внутренней циркуляции пульпы в объеме первого реактора. В периферийной зоне первого реактора установлено 6 перемешивающих устройств (вместо 8 в прежней конструкции экстрактора). Во втором реакторе, включая центральную секцию, расположены турбинные мешалки, основное назначение которых — предотвратить осаждение твердой фазы. В центральной секции второго реактора установлены погружные насосы, обеспечивающие подачу пульпы на вакуум-фильтр. [c.72]

Корпус аппарата разделен -образными перегородками 1 на ряд секций. В каждую секцию вмонтирован цилиндрический контактор с пропеллерным насосом 2. Циркулирующий изобутан вместе с серной кислотой поступает в головную часть 3 аппарата и проходит последовательно все секции, образуя основной поток. [c.238]

Регенератор в нижней части секционирован вертикальной цилиндрической перегородкой на внешнюю и центральную [c.24]

I — корпус 2 — цилиндрическая перегородка 3 — радиальная перегородка 4 — коллектор подвода воздуха в зону регенерации 5 — топливная форсунка 6 — форсунки для конденсата 7 — циклоны [c.28]

Схема регенератора крекинг-установок приведена на рис. 14. Основными внутренними узлами регенератора являются корпус 1, циклонные устройства 7, вертикальные цилиндрические 2 и радиальные 3 перегородки, секционирующие зону выжига кокса, коллекторы подвода воздуха в зону регенерации катализатора 4, система ввода водяного пара под днище сборной камеры 8 и в циклоны первой ступени 7 для предотвращения догорания окиси углерода в двуокись. В отдельных случаях для съема избыточного тепла и упорядочения движения потока газовзвеси в зоне регенерации устанавливаются пароводяные змеевики. [c.41]

Большое значение приобретает секционирование слоя в регенераторе. На рис. 19 дан эскиз регенератора с двухступенчатой регенерацией катализатора. Отработанный катализатор вводится в первую по ходу кольцеобразную зону /, куда подается и воздух через решетку 2. В зоне I должно выгорать около 80% кокса. Частично отрегенерированный катализатор перетекает через цилиндрическую перегородку 4 в зону 6. Здесь уже движение воздуха и катализатора противоточное, причем поток катализатора упорядочен вертикальными перегородками и паровыми змеевиками. [c.56]

По режиму работы различают барабанные измельчители периодического и непрерывного действия, а по способу помола — мапшны сухого и мокрого помола. В зависимости от формы барабана измельчители могут быть цилиндроконические (рис. 6.25, а), цилиндрические короткие (Ь с О — см. рис. 6.25, б), длинные (Ь = 20. ... .. 30 — рис. 6.25, в) и трубные (Ь > 30). Трубные измельчители обычно имеют несколько камер по длине, на которые они делятся внутренними перегородками. [c.185]

Индексы н, в показывают, что показатели относятся (К наружному или внутреннему радиусу цилиндрической перегородки. [c.23]

В промышленных условиях применяют разнообразные, часто довольно сложные по конструкции фильтры, причем фильтровальная перегородка обычно имеет плоскую или цилиндрическую форму. [c.10]

Уравнение (И,83) дает зависимость продолжительности фильтрования от толщины слоя осадка на цилиндрической фильтровальной перегородке, причем эта толщина определяется разностью Яос.и ос.вн [c.49]

Величина, обратная первому сомножителю в правой части равенства (11,90), представляет собой скорость фильтрования ( вл) для плоского слоя осадка при толщине его, равной половине радиуса цилиндрической перегородки, когда сопротивлением плоской перегородки можно пренебречь. Второй сомножитель является средней скоростью фильтрования при возрастающей толщине цилиндрического слоя осадка (й цл. ср)- Следовательно, можно написать [c.51]

Таким образом, безразмерный комплекс Я1 выражает отношение переменной скорости фильтрования на цилиндрической перегородке к постоянной условной скорости фильтрования на плоской перегородке, являющейся в данных условиях мерой этого отношения. [c.51]

Таким образом, безразмерный комплекс Лг представляет собой отношение переменной толщины осадка на цилиндрической перегородке, условно отнесенной к плоской перегородке, к половине внутреннего радиуса осадка, являющегося в данных условиях мерой этого отношения. Величина Лг на практике не выходит за пределы 0,2—4,0. [c.51]

Кроме того, из этих графиков следует, что экспериментальные данные и данные, полученные по уравнению (11,88), достаточно близки. Это означает, что в случае фильтрования при постоянной разности давлений на цилиндрической перегородке уравнение для несжимаемых осадков применимо и к сжимаемым осадкам (как и для плоских перегородок). [c.53]

Дополнительно к сказанному был выполнен анализ процесса фильтрования с образованием сжимаемого осадка на цилиндрической перегородке [36]. В результате получено общее уравнение скорости фильтрования, которое в несколько измененном виде может быть написано так [c.53]

Из уравнения (11,98), как частные случаи, выведены соотношения для фильтрования с образованием сжимаемого осадка на цилиндрической перегородке при постоянной разности давлений и постоянной скорости процесса. Приведенное выше уравнение (И,88) также может быть получено из уравнения (П,98). [c.53]

Исследовано распределение давления жидкости и пористости внутри осадков, образующихся в процессе фильтрования при постоянной разности давлений на внутренней стороне сферических и цилиндрических перегородок [77]. Найдено, что различие между процессами внутреннего и внешнего фильтрования обусловливается ослаблением локальных сжимающих усилий в первом случае. Приведены результаты опытов на полусферической перегородке диаметром 76 мм по разделению суспензии карбоната кальция с концентрацией 0,04— 0,1 г-см" при размере частиц 6 мкм разность давлений 0,15—0,40 МПа. Проанализировано влияние сопротивления перегородки на распределение давления в осадке. [c.69]

Исследован [37] процесс разделения аэрозолей на цилиндрической фильтровальной перегородке с образованием сжимаемого и несжимаемого осадков. Отмечена аналогия между уравнениями для разделения суспензий и аэрозолей на цилиндрической перегородке. [c.53]

Процесс на фильтрах с цилиндрической перегородкой при малом радиусе ее кривизны относится к двухмерному фильтрованию. В данном случае жидкая фаза суспензии перемещается по радиальным направлениям в плоскости, перпендикулярной к оси цилиндрической поверхности. [c.67]

Под трехмерным фильтрованием [71] понимают процесс разделения суспензии на плоской перегородке с образованием на ней сфероидального осадка. Такой процесс происходит, если круглая пористая часть перегородки окружена сплошной кольцевой частью (рис. П-11). При условии, что осадок несжимаем, фильтровальная перегородка не оказывает заметного сопротивления и фильтрование протекает при постоянной разности давлений, выведены соотношения, показывающие зависимость количества осадка от времени фильтрования. Дано уравнение, выражающее соотношение между массами осадков, полученных на фильтрах с одинаковой поверхностью фильтрования, на одном из которых образуется сфероидальный осадок, а на другом — плоский осадок цилиндрической [c.67]

В данном случае понятие двухмерного фильтрования отличается от того, какое дано выше применительно к цилиндрической перегородке прн малом радиусе кривизны. [c.68]

Для определения скорости фильтрования потока газа через несжимаемую фильтрующую перегородку цилиндрической формы (например, керамические фильтры) примем, что процесс идет при dVldx = onst и возрастающем Ар. [c.203]

Большая часть вакуумных установок оборудована барометрическим конденсатором смешения. Размеры и конструктивные элементы конденсатора зависят от производительности установки и объема парогазовых смесей, всасываемых с верха вакуумной колонны. Барометрический конденсатор (рис. 71) представляет собой сосуд цилиндрической формы с дырчатыми внутренними перегородками, не перекрывающими полное сечение конденсатора. На перегородках стекающая с верха холодная вода контактируется с поднимающимися парами и газами. Нижняя (суженная) часть конденсатора соединяется барометрической трубой (высотой 10 м) с колодцем. Загрязненная нефтепродуктами вода направляется через колодец в канализацию и далее на очистные сооружения завода. Несконденсировавшиеся газы разложения с верха конденсатора отсасываются пароэжекторными насосами (абсолютное давление пара 10—12 кгс/см ) в атмосферу. При такой работе объем стоков, загрязненных нефтепродуктами и сероводородом, составляет значительную величину. Одновременно при этом увеличивается потеря нефтепродуктов. На заводах для очистки стоков из барометрической системы сооружают специальные канализаци- [c.189]

Конвертор модели А (рис. 92) представляет собой вертикальный цилиндрический аппарат общей высотой 30—35 м. Он разделен вогнутой перегородкой 1 на две части нижнюю — болыпего диаметра и верхнюю — меньшего диаметра. Верхняя часть представляет собой реактор с боковой отпарной секцией 2, а нижняя — регенератор. [c.180]

В нижней части, где происходит выжигание кокса с катализатора в кипящем слое, регенератор секционирован цилиндрической перегородкой па две зоны внешнюю кольцевую и центральную. Закоксованпый катализатор поступает во внешнюю зону регенерации по паклонпому штуцеру диаметром 1000 мм. В этой зоне установлена радиальная перегородка. Катализатор движется по кольцу и перетекает через два переточных окна в верхней части цилиндрической перегородки в центральную зону, откуда через штуцер по наклонному трубопроводу направляется в реактор. [c.223]

Роторы центрп( )уг можно также выполнять в виде барабана, котг рый внутри разделен концентрпческимн цилиндрическими перегородками иа отдельные камеры (см. рис. 228, д). При работе центрифуги суспензия проходит последовательно эти камеры, и они постепенно заполняются осадком, который удаляют при разборке ротора после остановки центрифуги. В такой конструкции удлиняется путь прохождения суспензии и повышается чистота ралделеипя. [c.269]

В нижней части регенератор секционирован вертикальной цилиндрической перегородкой, разделяющей зону выжига на две зоны, и радиальной перегородкой, способствующей движению регенерируемого катализатора во внешней зоне выжига. Внутренние устройства регенератора обычно выполняются из легированных сталей 12Х18НЮТ и 08X13. [c.42]

Фильтры разделеиъ на группы 1—8 по конструкции фильтровального элемента 1 — барабан (полый цилиндр с горизонтальной осью вращения) 2 — диск (плоский фильтровальный элемент круглой фо эмы, закрепленный на вращающемся валу) 3 — тарелка (фильтровальный элемент круглой формы с вертикальной осью вращения) 4 — лента (гибкий бесконечный 4>ильтровальный элемент) 5 — фильтровальный лист (плоский фильтровальный элемент с боковым отводом фильтрата) 6—патрон (цилиндрическая труба, покрытая фильтрующей перегородкой) 7 — цилиндр (полый цилиндрический элемент) 8 — плита (плоский фильтровальный элемент, стянутый с соседними подобными элементами в пакет). [c.288]

Принцип действия. Область применения. Барабанные вакуум-фильтры с наружной фильтру 10П],С1"1 поверхностью — наиболее распространепнал конструкция фильтра непрерывного действия. Фильтрующая перегородка 1 располагается на наружной цилиндрической поверхности горизонтального вращающегося барабана 2, ч< Стично погруженного в суспензию (рис. 10.9). Пространство между фильтрующей перегородкой (основа1 ием) и корпусом барабана разделяется продольными ребрами 5 так, что образуются изолированные секции (ячейки). Каждая ячейка имеет отводные трубки 5, которые соединяются неподвижной распределительной головкой 6 с линиямгг вакуума или сжатого воздуха. [c.296]

Рассмотрим теперь, в какой мере следует учитывать эти эффекты ири расчете реактора. Возыйем вначале реактор вытеснения цилиндрической формы, заполненный только реакционной смесью. В таком реакторе иоток может быть либо ламинарным, либо турбулентным. В нервом случае действуют обычная молекулярная диффузия и конвекция, вызванная неравномерностью распределения температур. Если длина реактора значительно больше его диаметра, как это обычно имеет место в действительности, молекулярная диффузия в продольном направлении, как правило, почти не сказывается на работе реактора. Тем не менее, поперечная молекулярная диффузия может оказаться существенной, по крайней мере, в газах. Как уже указывалось, она будет снижать влияние распределения скоростей, приводящего к отклонению от режима идеального вытеснения. К этому вопросу, рассмотренному в работе Босворта 18], мы вернемся в 2. 7. Конвективный перенос в радиальном направлении может иметь аналогичный эффект, т. е. способствовать приближению к модели идеального вытеснения. Продольный конвективный перенос, который может наблюдаться в вертикальных цилиндрических аппаратах при сильном нагревании жидкости или газа, оказывает противоположное воздействие и может значительно снизить производительность реактора по сравнению с рассчитанной на основе модели идеального вытеснения. Этого можно избежать, правильно выбрав конструкцию реактора, например, использовав перегородки, либо горизонтальный реактор вместо вертикального. [c.60]

При изучении движения в слое с помощью импульсного ввода газа были обнаружены застойные зоны, примыкающие к трз -ным пучкам. Образования зон с относительно Малой иптенсив-постью движения твердых частиц в цилиндрических псевдоожиженных слоях можно избежать, если изъять из слоя перегородки или трубные пучки, работать со скоростями газа, превышающими и использовать соответствующий способ пуска аппарата. [c.711]

Рассмотренные до сих пор закономерности относились к ллоским фильтровальным поверхностям, к которым без ощутимой погрешности могут быть отнесены и перегородки с большим радиусом кривизны, характерные для вращающихся барабанных вакуум-фильтров. Однако в патронных фильтрах радиус кривизны фильтровальных перегородок относительно мал. В таких фильтрах толщина осадка, откладывающегося на внешней поверхности фильтровальной перегородки, и толщина данной перегородки сопоставимы с радиусом кривизны. Это приводит к тому, что внешняя поверхность слоя осадка, соприкасающаяся с суопензией, граничная поверхность между слоем осадка и цилиндрической фильтровальной перегородкой и внутренняя поверхность последней значительно различаются. В результате этого закономерности течения жидкой фазы суспензии через слой осадка и фильтровальную перегородку заметно усложняются. Далее рассматриваются закономерности фильтрования при использовании цилиндрических фильтровальных перегородок с небольшим радиусом кривизны. [c.46]

Неодномерное фильтрование. Процесс фильтрования с использованием плоской перегородки или цилиндрической перегородки с большим радиусом кривизны можно назвать одномерным фильтрованием. При этом жидкая фаза суспензии движется в одном направлении, перпендикулярном к поверхности фильтрования. [c.67]

Пример 11-3. Суспензия разделяется с использованием тканевой фильтровальной перегородки, сопротивлением которой можно пренебречь. Данные для расчета Яж.вп =0,050 м R .н =0,100 м Го = 6,0-10 ° Н-с-м " Хо=0,2 ДРобщ = 20-10 Па. Требуется определить расхождение между продолжительностями фильтрования, вычисленными по уравнениям для цилиндрической и плоской фильтровальных перегородок. [c.85]