Истинная скорость воздуха

Критическая скорость псевдоожижения Юв, т. е. скорость воздуха, при которой частицы обжигаемого материала переходят во взвещенное состояние, определяется по величине истинной скорости взвещивания Эта величина отвечает скорости воздуха в свободном объеме взвещенного слоя, т. е. в пространстве между зернами. Для ламинарного режима, т. е, при Ке 17 и Аг 1,7-Ю", [c.190]

Какая температура мокрого термометра имеет большее числовое значение истинная или адиабатная и как изменяется разность с увеличением скорости воздуха, омывающего ртутный шарик термометра [c.81]

Следует отметить, что определение температуры плавления с целью предварительной идентификации веществ дает надежные результаты лишь в тех слу чаях, когда вещества плавятся без разложения. Чтобы убедиться в устойчивости соединения при плавлении, ему дают закристаллизоваться и расплавляют еще раз. Если повторное плавление происходит при той же температуре, полученному результату можно доверять. Температура плавления веществ, нестойких при нагревании, не является постоянной величиной. Она в значительной степени зависит от условий определения — скорости нагревания, количества веществ, наличия кислорода воздуха и пр. Практически разложение вещества начинается еще до того, как оно расплавится. Продукты разложения дают депрессию с основным веществом, вследствие чего определяемая температура плавления оказывается ниже истинной. [c.182]

Представляет интерес сопоставление полученных в работе экспериментальных данных по интенсивности межкомпонентного теплообмена в зоне встречи струй с аналогичными данными для обычной газовзвеси [6]. Из такого сопоставления следует, что для одних и тех же частиц дисперсного материала интенсивность теплообмена в 3—4 раза выще, чем для обычной газовзвеси. Так, например, для силикагеля с = = 1,32 мм и Увит = 6,2 м/сек при скорости воздуха в зоне встречи струй и = 24,6 м/сек истинный коэффициент теплообмена, согласно экспериментальным данным, а=1990 вт/м °С, рассчитанный для газовзвеси при установившемся движении, согласно [6], коэффициент теплообмена а = 480 вт/м °С. Это объясняется тем, что в стационарном потоке газовзвеси относительная скорость частиц ограничена скоростью витания в то же время в зоне встречи струй средняя относительная скорость для той же частицы материала близка к абсолютной скорости потока и поэтому может быть в несколько раз выше. Она практически ограничивается условиями износа частиц и стенок канала. Кроме того, тепловое напряжение единицы объема аппарата со встречными струями повышается в связи с эффектом удержания [42]. [c.141]

Точность показаний анемометров в большой степени зависит от их качества и технического состояния, поэтому для определения истинной скорости движения воздуха необходимо умножить показания анемометра на поправочный коэффициент, учитывающий состояние прибора. Поправочные коэффициенты определяют при градуировании анемометров. [c.76]

Чтобы определить истинные величины Jr a <нас> следовательно, и истинную скорость испарения, следует решить уравнение (УП-29Ь методом последовательного приближения или графически, как показано в примере 22. Величины г и л зависят от величины но их можно считать постоянными в пределах температур, обычно встречающихся при сушке воздухом. [c.504]

Следует отметить, что приведенная скорость транспортирующего воздуха не отражает истинной величины скорости воздушного потока, так как из-за неустойчивости режима транспортирования (изменение производительности загрузки транспортного трубопровода транспортируемым материалом) и, как следствие этого, режима поступления транспортирующего воздуха на протяжении каждого транспортного цикла часть сечения трубопровода занята полностью остановившимся или малоподвижным слоем материала. Следовательно, в оставшейся свободной работающей части сечения скорость воздуха будет гораздо выше приведенной скорости. Этим в значительной степени и объясняется интенсивный износ трубопроводов. [c.48]

Движение трехфазных смесей по трубам представляет интерес из-за применения таких смесей в химических реакторах. Скорость сальтации (по жидкой фазе) в горизонтальном трехфазном потоке мало отличается от аналогичной величины в двухфазном потоке (жидкость— твердое тело). Это установлено [И] при опытах со смесью вода + воздух + стеклянные шарики d = = 500 мкм) в трубах диаметром 25 и 49 мм. Опыты с шариками диаметром 100 мкм в трубе диаметром 25 мм показали [11] аналогичные результаты и незначительное увеличение скорости сальтации при росте концентрации твердых частиц. Введение газовой фазы должно турбулизировать поток и повышать скорость сальтации. Однако эта скорость главным образом зависит от условий движения потока и концентрации твердой фазы у дна трубы. Наблюдения показывают [11], что газовые пузырьки и поршни проходят в верхней половине горизонтальной трубы и поэтому, вероятно, не влияют на скорость сальтации. Здесь имеется в виду истинная скорость сальтации, т. е. объемный расход жидкости, отнесенный к поперечному сечению трубы, свободному от газовых пузырей и поршней [c.235]

Несколько более благополучно обстоит дело в черной металлургии, где на основе научных исследований и многолетних наблюдений составлена классификация зданий и сооружений заводов этой отрасли промышленности [44]. При составлении классификации учитывались истинная скорость коррозии металлоконструкций в различных цехах, концентрация агрессивных газов (главным образом ЗОг) внутри помещения и снаружи и относительная влажность воздуха. [c.428]

Ответ Да. Рассчитанная массовая скорость истечения воздуха составляет около 2,72 кг с 1 при изотермическом течении (см. задачу 14-2) и около 2,86 кг с"1 для случая адиабатического течения. Значение истинной скорости должно находиться между этими предельными значениями при температуре окружающей среды, равной 21 °С. [c.430]

Для расчета необходимого количества воздуха следовало бы, исходя из величины удаляемых потерь и из величины охлаждаемых поверхностей (наружной поверхности индуктора и поверхности полости подового камня), найти необходимые коэффициенты теплоотдачи а для индуктора и для стенки полости и, используя выражения, описывающие зависимость между скоростью воздуха 1 вз и а, найти величину Увз, обеспечивающую отвод всех потерь [Л. 14]. После этого легко найти расход воздуха в 1 ч, зная площадь потока воздуха (т. е. площадь зазора между индуктором и футеровкой). Однако, как показывает сравнение расчетов с результатами испытаний выполненных печей, расход воздуха, найденный из такого расчета, оказывается в 2—3 раза выше необходимого. Поэтому здесь будет изложен приближенный, весьма простой метод расчета расхода воздуха, дающий достаточно близкие к истине результаты. [c.360]

Скорость оседания зависит от положения частицы в жидкой среде. Отклонения эквивалентных размеров частиц неправильной формы от размеров таких же шарообразных частиц в общем случае невелики и большого практического значения не имеют, за исключением очень малых а/с, а также случаев оседания в направ лении, перпендикулярном к главной оси симметрии (табл. 67) Определены значения отклонений эквивалентных размеров ча стиц, полученных на основании определения скорости оседания от истинных размеров (табл. 68). Эксперименты проведены с ча стицами заведомо нешарообразной формы. Небольшие отклоне ния от шарообразной формы не оказывают заметного влияния на эквивалентный размер. Наибольшее различие возникает при сильной асимметрий частиц, например в случае палочкообразной или пластинчатой их формы. На скорость оседания частиц влияет их внутренняя структура, наличие на поверхности раздела частица— среда пленок посторонних веществ или прилипших слоев, пузырьков воздуха или других частиц с иной плотностью, шероховатость частиц. [c.169]

Однако постепенно напряжения в зоне сжатия будут использованы и разрыв станет менее частым. Чем дольше металл выдерживается на воздухе, тем меньше вероятность разрыва пленки, когда капля помеш,ается в положение, при котором истинная скорость доставки кислорода меньше той скорости, которая необходима для обеспечения пассивности. Таким образом, количество капель, в которых появляется коррозия, будет непрерывно падать с увеличением времени выдержки металла на воздухе. [c.174]

Изолятор врезают в почву и отбирают пробы воздуха через прокладку 2) объемом 20 см" немедленно после установки изолятора, а затем на 10-й и 20-й минуте экспозиции. Пробы воздуха переносят в предварительно вакуумированные (- 1 атм.) пенициллиновые флаконы объемом 15 м Флаконы хранят до газохроматографического (ГХ) анализа в контейнере с внешним водяным затвором (рис. 23). ГХ-анализ проводят в лаборатории. Пробы воздуха объемом 1 см отбирают из пенициллинового флакона и вводят в газовый хроматограф. Полученные величины концентрации СО2 в воздухе С , С/ и Q подставляют в уравнения (VI) и (VII), рассчитывая числовые значения F - истинной скорости выделения СО2 из почвы в атмосферу. [c.306]

Вот почему при вычислении истинной скорости звука в морской воде необходимо вводить поправку, совершенно аналогичную той, о которой говорилось в связи с вычислением скорости звука в воздухе, несмотря на то что поправка здесь значительно меньше, чем в случае воздуха. [c.784]

Последовательность выполнения работы. 1. Включить термостат на заданную температуру в пределах 24—26°. 2. Взвесить калориметрический сосуд на технических весах, залить в него 150 мл воды при комнатной температуре и вновь взвесить. 3. Установить калориметрический сосуд в термостат и закрепить его на такой высоте, чтобы ртутный резервуар термометра Бекмана был полностью покрыт водой, лопасти мешалки должны быть расположены у дна сосуда. 4. Включить мешалку и установить максимальную скорость ее вращения, при которой не происходит разбрызгивания воды, движком реостата. 5. Включить нагреватель и установить ток на 2—2,5 а. Выключить нагреватель, когда температура воды станет на 1,5—2° ниже температуры воздуха в боксе. 7. Наблюдать за скоростью изменения температуры по термометру Бекмана и включить секундомер, когда она станет равномерной и равной 0,02—0,04 град мин. 8. Записать 10—12 отсчетов — начальный период опыта —по термометру Бекмана через каждые 30 сек. 9. Включить нагреватель и второй секундомер, по которому определяется продолжительность пропускания тока через нагреватель. Записать ток и напряжение нагревателя. Продолжать запись температуры по термометру Бекмана через каждые 30 сек. 10. Записать ток и падение напряжения через 2 мин и выключить нагреватель. 11. Продолжать измерения температуры по термометру Бекмана и сделать 12—15 отсчетов после того как скорость изменения температуры установится равномерной. 12. Определить графически 13. Рассчитать W по уравнению (У,13). 14. Вылить воду из калориметрического сосуда, высушить его, взвесить на технических весах, залить 150 мл исследуемой жидкости и вновь взвесить. 15. Определить суммарную теплоемкость калориметрической системы ] 2, повторив пп. 3—13. 16. Вычислить истинную удельную теплоемкость исследуемой жидкости по уравнению (У.24) при температуре (Та + Г,)/2. [c.144]

Рис. 97. Влияние содержания углерода на скорость окисления, видимое и истинное обезуглероживание углеродистых сталей на воздухе (т = 1ч ) при различных температурах

Совершенно иной механизм нагружения цепи преобладает в процессе пластической деформации полимеров при деформациях от 30 % до нескольких сотен процентов. В данном случае цепь будет рваться под действием сил трения, существуюш,их между цепями самой молекулы или ее цепями и другими морфологическими элементами при их динамическом сдвиге (гл. 5, разд. 5.2.5). Достигаемые напряжения вдоль оси цепи пропорциональны молекулярному или фибриллярному коэффициентам трения и скорости деформации е. Поэтому число критически нагруженных цепей будет отражать сильный рост коэффициента трения в зависимости от понижения температуры. Девис и др. [19] деформировали листы полиэтилена с высокой молекулярной массой на воздухе и регистрировали образование кислотных радикалов. Для истинной деформации 1п(///о), равной, например 1,1, что соответствует условной деформации 200 %, концентрация кислотных радикалов возрастает от 5-10 см при 294 К до 10 СМ при 160 К. Скорость накопления радикалов [Н]/й 1п(///о) имеет две области переходов одну при температурах 180—200 К и другую — начиная с 250 К и выше. [c.204]

Опытами установлено, что максимально возможный отгон, который как можно считать, характеризует истинное содержание веществ, отгоняющихся до 360°С, достигается при скорости подачи газа от 20 до 60 л/ч. При скорости менее 20 л/ч или более 60 л/ч величина отгона снижается независимо от величины навески и продолжительности нагревания. По-видимому, это объясняется тем, что в первом случае в пробирки попадает некоторое количество воздуха и скорость эвакуации испаряющихся продуктов недостаточна, а это способствует образованию дополнительного количества нелетучих веществ вследствие реакций уплотнения молекул под влиянием кислорода и более продолжительного термического воздействия на выкипающие фракции, а во втором случае снижается температура в пробирке. [c.212]

ВНИИНЕФТЕХИМом впервые было показано, что применение каталитических количеств нафтената натрия (и других металлов постоянной валентности) обеспечивает возможность повышения скорости и селективности реакции окисления этилбензола кислородом воздуха. Этот факт учтен при разработке (ВНИИОЛЕФИН) процесса получения стирола и окиси пропилена (рис. 6.15). Реакция осуществляется при 140—155 °С в каскаде барботажных реакторов. Для приготовления катализатора применяется в микроколичествах едкий натр. Щелочь, вступая во взаимодействие с гидроперекисью этилбензола, образует соль гидроперекиси, хорошо растворимую в оксидате и являющуюся истинным катализатором процесса. В указанных условиях селективность окисления равна 85—88% при глубине окисления 10—12%. [c.195]

Из табл. 2 видно, что температура зажигания этилена горячим воздухом почти не зависит от скорости струи. Небольшое повышение температуры при измепеиии скорости воздуха в пределах 20—60 смУсек можно объяснить тем, что показания термопары точнее приближаются к истинной температуре газа при более высоких скоростях, когда теплообмен с термопарой становится более эффективным. Данные, полученные при расходах выше 150 см сек, не дают возможности сделать каких-либо определенных выводов, так как температура в центре струи оказывается более низкой. При больших расходах зажигание уже не сопровождается внезапным появле1шем небольшого диффузионного пламени, витающего над струей в этом случае оно имеет характер взрыва. В той точке, где происходит зажигание, струя становится турбулентной. Пламени какой-либо определенной формы не образуется, небольшие самовоспламеняющиеся вихри как бы рассеиваются во всех направлениях. [c.58]

Условия тестовых измерений. Эксперименты проводились для нисходящего турбулентного потока воздуха в трубе с внутренним диаметром D = 64 мм. Число Рейнольдса равнялось Rejj = 11200 при осредненной скорости воздуха на оси трубы Ux = 2,8 м/с. Распределение относительной концентрации частиц измерялось в сечении, отстоящем на расстоянии L — 1280 мм от начала трубы и места ввода дисперсной фазы. Средняя по трубе массовая расходная концентрация частиц определялась весовым способом и составляла Мо — 0,4. Истинная массовая и расходная массовая концентрации частиц связаны соотношением [c.75]

К. Киттенринг и др. [4] проводили исследование процесса сушки силикагеля и окиси алюминия в потоке воздуха. Размеры частиц изменялись от 0,40 до 1,0 мм, высота слоя поддерживалась равной 100—150 мм, массовые скорости воздуха изменялись от 0,35 до 1,0 кг1м -сек. Экспериментальная установка представляла собой стеклянный цилиндр диаметром 58 мм, высотой 580 мм с вакуумной оболочкой и посеребренной внутренней поверхностью (для уменьшения теплопотерь). Опыты проводились при установившемся режиме. В пяти точках по высоте слоя устанавливались открытые термопары. Было обнаружено, что температура слоя изменялась только на расстоянии 50 мм от сетки, а по всей остальной высоте оставалась неизменной и равной температуре выходящего воздуха. Следует отметить, что температура, измеренная открытой термопарой, ие может показывать истинную температуру газа, так как из-за непрерывного контакта с частицами материала она представляет собой среднюю между температурой газа и материала. [c.62]

Пример 22. Влажный материал сушится в туннельной сушилке горячим воздухом, имеющим температуру 150° С и вла-госодержание 0,2 ке/кг. Скорость воздуха 2,2 м/сек, а эквивалентный диаметр сечения потока 0,3 м. Определить истинную температуру поверхности сушки 1) когда эффект лучеиспускания ничтожно мал и 2) с учетом лучеиспускания. [c.504]

Пример VUI-4. Слой частиц толщиной 300 лж подвергают псевдоожижению воздухом при 24 °С и давлении 9,8-10Vhj 2 (1 ат). Средний диаметр частиц 0,3 жл, форма их соответствует однородным острогранным песчинкам, истинна г плотность материала частиц 1730 кг/мК Найти пористость и эффективность псевдоожижения при скорости потока в 4 раза большей [c.268]

Ассортимент оборудования, используемого для разделения смесей под вакуумом, непрерывно расширяется. Поэтому выбор оптимальных конструкций представляет определенные трудности. Важнейшей и чаще всего наиболее дорогостоящей частью ректификационной усталовки для разделения смеси под вакуумом является колонна. Поэтому в первую очередь необходимо определить критерии, по которым следует оценивать эффективность ее работы. Поскольку процессы разделения смесей проводятся в значительном диапазоне давлений, а производительность ректификационных колонн существенно зависит от давления, принято вместо истинной скорости пара Шп относить все показатели работы к приведенной скорости пара т>пр = Крп/рв (рп — плотность пара Рв — плотность воздуха при атмосферном давлении) или к так называемому фактору нагрузки Р = ы>п р . Сравнение показателей работы колонн различной конструкции производится при [c.39]

Переход от области, где лимитирующей является собственно химическая реакция, к диффузионной области, определяемой по изменению наклона кривой на графике Аррениуса, был отмечен во многих работах. Так, при окислении пиролитического графита на воздухе в статических условиях такой переход происходит при 840° [30]. Для системы спектрально чистый графит — кислород при тех же условиях обнаружена переходная область около 700° [31]. Однако при интенсивных потоках газа и малых размерах частиц эту область можно наблюдать при температурах 1400° и выше [19]. В реакции алмаз — кислород [29] наблюдается максимум на кривой Аррениуса при 1000—1050°, а при более высоких температурах происходит заметное уменьшение скорости. Наличие максимума объясняли уменьшением реакционной способности поверхности углерода при этих температурах и увеличением толщины диффузионного слоя, снижающим скорость реакции, Влайкели [32] сопоставил экспериментальные данные, полученные в широком интервале температур, и показал, что диффузия играет основную роль пои 1500° и почти не зависит от типа угля и газа-окислителя. Напротив, при температурах ниже 1100° истинная скорость химической реакции зависит от природы реагентов. [c.216]

Воздух движется по каналу с температурой внутренних стенок 260° С. Термопара, помещенная в стальную гильзу (8 = 0,9) под прямым углом к потоку воздуха, показывает температуру 150° С. Массовая скорость воздуха равна 17 500 кг1м -ч, а наружтхй диаметр гильзы равен 13 мм. Определить истинную температуру воздуха в канале. [c.406]

Указанное значение расхода газа-носителя для каждого отдельного прибора следует уточнить по хроматограмме воздуха. Необходимо подбирать такую скорость газа-носителя, чтобы подсчи-танн( о по хроматограмме соотношение кислорода и азота соответствовало истинному. [c.71]

Наши эксперименты проводились с дисками и пластинками стекла Na-7/23 различной термической обработки. После выщелачивания в 3iV H l при 50° С, отмывки дистиллированной водой и сушки они обрабатывались 0,5iV раствором NaOH при соответственных температурах в течение различного времени. Пористость получаемых продуктов определялась из истинного и кажущегося удельных весов (гидростатическая жидкость — вода). Величина радиуса пор эквивалентного цилиндрического капилляра определялась по скорости течения воздуха в кнудсеновском режиме [12]. Пористая структура контролировалась но изотермам адсорбции воды, а удельная поверхность — методом тепловой десорбции аргона [13]. [c.17]

В первом приближении эффективная высота трубы может быть определена как сум>ма истинной высоты трубы Ns, высоты подъема облака, обусловленного скоростью выбрасываемых газов, Я , и высоты подъема Нт, вследствие разницы температур отходящих газов и ок/ружающего воздуха [c.36]

Смесь пентана с воздухом (объемное отношение углеводорода к воздуху менялось в различных опытах от 1 8 до 1 1) пропускалась при атмосферном давлении со скоростью 5—6 м1час через реакционную стеклянную трубку (диаметр 5,4 см, длина 10 см), температура которой медленно повышалась. При 220—225° в смеси появляется слабое бледно-голубое свечение, интенсивность которого увеличивается прп 240—245 и которое в интервале 260—265° сменяется довольно ярким холодным пламенем, возникающим у выходного конца реакционного сосуда и распространяющимся навстречу потоку газов со скоростью около 10 см сек. Холодным такое пламя называется потому, что температура в нем лишт, на 100—150° выше температуры окружающей среды. В описанном случае периодом индукции холодного пламенп является время, за которое газовая смесь протекает через реакционную трубку (с момента входа п до момента возникновения холодного пламени у конца трубки). Холодные пламена следуют друг за другом через определенные промежутки времени, становясь с ростом температуры сосуда все более медленными и диффузными. При температуре около 290° холодные пламена исчезают и взамен пх снова возникает люминесценция всей смеси с зонами максимальной яркости, которые также движутся навстречу газовому потоку. Начиная с 525—550° люминесценцию уже не удается обнаружить из-за свечения раскаленных стенок реакционного сосуда. В интервале 670— 710° у входа смеси в сосуд возникает истинное воспламенение, имеющее пульсирующий характер. [c.78]

Существенным фактором, определяющим характер образования и роста кристаллов в процессе электроосаждения металлов, является скорость пассивации катода. Причиной пассивирования является адсорбция активными участками поверхности катода посторонних молекул органических и неорганических веществ, гидроксидов металлов, водорода, образующихся продуктов взаимодействия металла с электролитом, кислорода воздуха и т. п. Блокирование некоторой части поверхности катода чужеродными веществами приводит к увеличению истинной плотности тока, а следовательно, и потенциала катода, достигающего таких яначений, при которых возможно образование новых кристалли- [c.240]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология