Деформация при изгиба

Образцы для ударных испытаний с надрезом (г = 0,2 мм, глубина 2 мм). Испытания на ударный изгиб осуществляли на маятниковом копре с запасом работы 5 кгс м и расстоянием между опорами 40 мм. Эти же образцы использовали для испытаний на статический изгиб (скорость деформирования 1 мм/мин). На схеме кривой деформации при изгибе, представленной на рис. 22, показаны обе составляющие деформации при вязком разрущении — стрела пластического прогиба /р — стрела прогиба при разрушении. Появление срывов на кривой на участке /р свидетельствует об уменьшении сопротивления развитию трещины и сопровождается образованием хрупких участков в изломе. При полностью хрупком разрушении отрезок/р уменьшается практически до нуля. [c.30]

Лекция 11. Изгиб. Поперечные силы и изгибающие моменты. Элементы оборудования, работающие на изгиб. Правило знаков для изгибающих моментов и поперечных сил. Построение эпюр. Нормальные напряжения при чистом изгибе. Деформации при изгибе. Понятие о прогибах и углах поворота. Расчеты на прочность и жесткость при изгибе. [c.250]

Так как у реального гофра между вершиной и скатами имеются прямые менее деформированные участки, то полученная формула дает заниженное значение. Хорошую сходимость дает решение для определения деформаций по теории объемного пластического изгиба. Относительные истинные деформации при изгибе выражаются следующими уравнениями [c.335]

Важной деталью является поршневой палец, соединяющий шатун с поршнем. Поршневой палец испытывает сложную деформацию, которую условно разделяют на деформацию при изгибе и срезе (рис. 266). В зависимости от конструкции различают плавающие пальцы, свободно перемещающиеся в верхней головке шатуна, бобышках поршня, и закрепляемые в поршне. [c.383]

Р и с. 22. Кривая деформации при изгибе [c.32]

Температура начала деформации при изгибе под нагрузкой 181 Н, 0,5-0,7 1,0-3,0 2,0-5,0 0,2-0,6 0,2—0,8 [c.122]

Характер деформации при изгибе [c.302]

Деформация при изгибе. Эти деформации характеризуются тем, что поперечные сечения бруска, первоначально параллельные, при деформации наклоняются друг к другу, причем искривляется ось бруска. На рис. 9 показаны два положения бруска, лежащего на двух опорах. Одно из них, обозна- [c.41]

На рис. VII.11 приведена диаграмма напряжение — деформация при изгибе комбинированного материала с оболочками из бороволокнита и заполнителем из PRD-волокнита. Нанесение на обе поверхности органоволокнита по одному слою борных волокон увеличивает предел текучести исходного органоволокнита с 28 до 77 кгс/мм Увеличение доли борных волокон в поверхностных слоях [c.296]

Газообразователь Кажу- щаяся плот- ность, кг/м Теплостойкость , °С Твердость по Шору, шкала Д Модул ь эластичности, Па Предельные нагрузка (МПа) и деформация (%) при изгибе [c.90]

Рис. 59. Деформация при изгибе труб

Гибкие кабели должны обладать минимальной толщиной, высокой гибкостью, не вызывающей остаточных деформаций при изгибе химической стойкостью возможностью неоднократной пайки проводников при температурах до 150 °С. В качестве основания (подложки) в гибких кабелях применяют [c.109]

Это объясняется неоднородностью напряженного состояния в условиях пластических деформаций при изгибе, когда эпюра напряжений характеризуется кривой (рис. 1), а не прямой, как это наблюдается в условиях упругих деформаций. Ес.ли бы при изгибе для определения действительных напряжений в крайнем волокне применялись формулы, соответствуюш,ие распределению напряжений по кривой, то при этом величина напряжений в крайнем волокне была бы равна (Та при растяжении. Однако формулы, применяемые для определения напряжений, отвечают прямолинейному закону распределения напряжений, поэтому при изгибе часто считают возможным несколько повысить допускаемое значение напряжения в сравнении с допускаемым напряжением при растяжении. [c.7]

В некоторых случаях бывает необходимо оценить способность резины сохранять остаточные деформации при изгибе. Чрезвычайно простое приспособление для испытания эластичности резины при изгибе показано на рис. 109. [c.161]

Из таблицы видно, что с увеличением твердости сердцевины образца из хромоникелевой стали максимальное усилие, приводящее к излому, увеличивается. Объясняется это тем, что у стали с менее твердой сердцевиной пластическая деформация при изгибе наступает при меньшей нагрузке, и цементованный слой перегружается скорее. У такой стали предел прочности цементованного слоя будет превзойден раньше, чем у стали с более твердой сердцевиной, в результате этого сталь разрушается при меньшей нагрузке и меньшей стреле прогиба, при условии одинаковой прочности цементованного слоя в обоих случаях. [c.28]

Для стали предел текучести яри изгибе иревышает предел текучести ири растяжении и составляет ири а,,200- 500 МПа для образцов прямоугольного сечения соответственно =< (1,44- --1,35) а,,. Это об ьясняется иеоднородностыо напряженного состояния в условиях пластических деформаций при изгибе, когда эпюра напряжений характеризуется кривой (см. рис. 2), а не прямой, как в условиях упругих деформаций. Если для определения действительных напряжений в крайнем волокне при изгибе применять формулы, соответствующие распределению напряжений по кривой, то при этом велич1ша напряжений в край- [c.7]

Деформации слоев рукава. В любой момент нагружения происходит двухмерная деформация силовых элементов Вэ и деформа -ции смещения ( становления ) этих элементов к равновесному положению е, е . Общие радиальная е и осевая еу деформации слоя, включая деформацию при изгибе, составят [c.153]

Прочность волокон. Пряжа, выработанная из более прочного штапельного волокна, обладает лучшими упругими свойствами она более устойчива к многократным деформациям при изгибе, растяжении и истирании. Следовательно, такая пряжа перерабатывается в ткачестве с меньшей обрывностью, а изделия из нее обладают повышенной износоустойчивостью. [c.361]

Пусть в рассматриваемой методике испытаний радиус изгиба бруса достаточно велик и длина дуги близка к длине хорды трение между концами образца и опорной поверхностью отсутствует деформация при изгибе мала. Особенно важно правильно выбрать соотношение длины и поперечного сечения образ- [c.60]

Интегрируя (8.18), найдем потенциальную энергию деформации при изгибе [c.124]

В формуле (3) неизвестны величина исходной деформации при изгибе стенки трубы "пл и величина деформации за один цикл нагружения е . Исходная деформация при изгибе стенки трубы определяется по формуле (1), но в этом случае не учитывается усталостная составляющая поврежденности металла в области дефекта формы трубы, т.к. газопровод с данным дефектом мог проработать неопределенное время при циклическом изменении давления. Более точно е ц можно определить с помощью метода АУЗИ. Величины максимальной деформации за один цикл нагружения установлены экспериментально по результатам тензометрирования труб с дефектами формы в процессе гидроиспытаний (рисунки 5, 6). Регрессионный анализ экспериментальных данных, проведенный при помощи статистического пакета Stadia 6.2, позволил получить графики возможных максимальных величин деформаций при доверительной вероятности Р = 0,95. [c.18]

Модуль и прочность полиамидов при кратковременном изгибе наиболее удобно определять при использовании одного из стандартных методов, описанных в ASTMD790 и DIN 53452. Согласно последнему методу, в стандартных условиях определяют такие характеристики полиамидов, как модуль упругости н предел текучести. Испытания полиамидов на изгиб обладают тем преимуществом, что допускают точное определение модуля при низких деформациях. При изгибе, так же как при растяжении и сжатии, повышение температуры вызывает уменьшение модуля и предела текучести. [c.101]

Влияние исследовано (данные автора) в пределах 2—10 А/дм при = = 60 С и pH 3,5 (рис. 76). С увеличением содержание кобальта Ссо в сплаве уменьшается от 25 до 15 % повидимому, ухудшаются условия для включения кобальта из-за подщелачи-вания прикатодного слоя и изменения в связи с этим строения сольватиро-ванных ионов. С увеличением / изменяется и дислокационная структура сплава. Значения НУ, Од и б имеют тенденцию к увеличению почти в 2 раза уменьшается деформация при изгибе (число перегибов п). Об изменении структуры свидетельствует и увеличение р. [c.164]

Естественно предположить, что прочность фибриллярной системы определяется числом проходных цепей Яп, а также их орпеитацией. Если приближается к 1 и взаимное расположение цепей близко к параллельному, то прочность может достигать весьма высоких величин [12] большие периоды при этом отсутствуют. Однако гибкость, т. е. способность к высокоэластическим деформациям при изгибе, подобных структур весьма низка. [c.55]

Рис. 4. Скорость деформации при изгибе образцов сплава Л 2 при разных температурах (цифры на кривых — иапряжепие

В этом отношении полимерные студни в принципе не отличаются от многих других систем, структура которых представляет собой пространственную сетку (каркас) с относительно прочно скрепленными между собой структурными элементами, каждый из которых способен к обратимой деформации при изгибе или растяжении. Например, в гелях пятиокиси ванадия пространственный каркас образован анизометрическими кристаллическими частицами, о чем свидетельствуют электронно-микроскопические снимки таких гелей. Эти гели обладают значительной обратимой деформацией, которую можно представить себе как суммирование упругих изгибов отдельных нитевидных кристалликов, устойчивый контакт между которыми обусловлен или кристаллическими спайками, или стеклообразной, не успевшей еще закри сталлизоваться массой пятиокиси ванадия. [c.13]

Образцы органоволокнитов на основе жестких волокон при изгибе также не разламываются, но в зоне максимального растяжения иногда наблюдаются разрывы волокон. Из диаграммы напряжение— деформация при изгибе однонаправленного эпоксидного РДО-волокнита видно, что предел пропорциональности материала составляет 35 кгс/мм , затем следует участок пластических деформаций и, наконец, в материале развиваются максимальные напряжения, составляющие 70—80 кгс/см (рис. VII. 11, кривая I) [9]. [c.283]

Рис. 2.29. Зависимость площади под кривой нагрузка — деформация при изгибе эпоксидной смолы, наполненной стеклосферами, от объемной доли стеклосфер (см. обозначения на рис. 28) [35].

Для правильной оценки результатов испытаний необходимо составить возможно более точное представление о влиянии отдельных факторов на свойства полимерного материала. Влияние теАшературы и влажности можпо оценить, как это показано в гл. П1 (стр. 198 — 205). Отсюда следует, что с течением времени испытания в гидростате прочность конструкции при изгибе под действием постоянной нагрузки будет уменьшаться, вследствие чего абсолютная величина продольных деформаций будет увеличиваться. Составив ио данным периодических испытаний образцов-свидетелей таблицу типа табл. 36 (стр. 201), можно построить кривую типа кривой рис. 88 (стр. 201) и определить по ней деформации при изгибе. [c.301]

В другой работе Охсава и Михира [365] показали, что отношение модулей упругости при сжатии ( сж) и растяжении (Е ) эластичного ПВХ-пенопласта связано с максимальными деформациями при изгибе внутреннего (есж)тах и внешнего (бр)тах слоев следующим образом [c.297]

Динамическая выносливость материалов определяе1ч я при больших частотах нагружения порядка 1800—2000 в минуту и выражается, так же как и статическая выносливость, числом циклов до разрушения. В результате многократных деформаций при изгибе, растяжении или сжатии происходит значительный разогрев образца. Особенно сильно разогреваются образцы при симметричной изгибающей нагрузке. В этом случае испытуемый образец нагревается на 50—75° выше температуры окружающей среды (рис. 88,а). При асимметричном нагружении образец перегревается всего на 20° (рис. 88,6). В связи с этим при динамических испытаниях, особенно при высоких температурах, необходимо отводить тепло внутреннего трения, например, обдуванием испытуемого образца холодным воздухом. [c.184]

Придать нитям полезные эксплуатационные и потребительские свойства изменить линейную плотность нитей за счет сложений, увеличить связность готовой нити, изменить жестк01сть, гибкость и относительное удлинение нитей, повысить выносливость к многократным деформациям при изгибе, растяжении и истирании, уменьшить усадку и создать большую объемность. [c.259]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология