Тепловые схемы

Недостатки эксплуатации, а также встречающиеся при проектировании тепловых схем и котельных ошибки, не позволяющие организовать оптимальный режим работы декарбонизаторов, часто приводят к серьезным нарушениям в работе всей установки для подпитки теплосети. Особенно сильно сказывается ухудшение работы декарбонизаторов в установках, где в качестве последней ступени водоподготовки применяются вакуумные деаэраторы. Возможности удаления свободной углекислоты из вакуумных деаэраторов ограничены [28]. [c.64]

В табл. 2-13 и 2-14 приведены данные по подогревателям, использующим пар из уплотнений турбин, а также по охладителям конденсата и дренажа. Охладители конденсата и дренажа применяют в тепловых схемах электростанций и в тепловых сетях. Они служат для устранения возможности вскипания воды на участках с иизким давлением. Указанные охладители выпускаются Саратовским заводом тяжелого машиностроения, [c.45]

Применяемые в химической промышленности виды сушилок можно классифицировать по технологическим признакам давлению (атмосферные и вакуумные), периодичности процесса, способу подвода тепла (конвективные, контактные, радиационные, с нагревом токами высокой частоты), роду сушильного агента (воздушные, газовые, сушилки на перегретом паре), направлениям движения материала и сушильного агента (прямоточные и противоточные), способу обслуживания, схеме циркуляции сушильного агента, тепловой схеме и т. д. [c.257]

В ходе промышленной эксплуатации обнаружены и недостатки предварительного окисления в принятом варианте. Это — несовершенство тепловой схемы процесса, по которой мазут нагревается перед поступлением в вакуумную колонну, затем остаток перегонки охлаждается перед поступлением в окислительную колонну, а окисленное сырье вновь нагревается перед подачей в кубы. Отмечен и ускоренный прогар днищ кубов. Причина последнего — изменение состава сырья во время окис- [c.116]

Теплообменники, рассматриваемые как бы включенными в тепловую схему, в которых поэтому, не изменяя общей схемы установки, можно заменять один теплообменник другим, осуществляя поиск наиболее эффективно- [c.16]

При исследовании характерного для данной тепловой схемы диапазона чисел Рейнольдса предварительно задаются несколькими значениями Re,i и расчетную схему, начиная с пункта 5, повторяют. Конечным результатом такого решения является построение зависимости отношения критериев сравнения ци от Re,i заданной поверхности. Рассмотрение этих зависимостей позволяет выявить область значений Re,-,-, где применение варианта поверхности — объекта исследования — является наиболее целесообразным. При ri >l, т)м >1, Т1 >1 для соответствующих условий т ,= 1, т]. =1, T] V = 1 эта поверхность более эффективна, чем заданная. [c.33]

Для трубного пучка Як=1, величина фв/1 3н есть отношение внутреннего и наружного диаметров труб, поэтому для данной тепловой схемы значение г можно заранее рассчитать. [c.64]

Отметим, что проведенное сопоставление теплоносителей было основано на локальной эффективности теплообмена, т. е. для случая, когда нагнетатель установлен в том же месте тепловой схемы с параметрами р а Т, при которых проводится сопоставление теплоносителей. При этом считалось, что плотность газа на входе в компрессор равна средней по длине плотности газа в канале. В действительности компрессор устанавливается либо на входе в канал, либо в точке тепловой схемы, где значения р я Т меньше принимаемых при сопоставлении теплоносителей. Поправка, учитывающая этот факт, равна отношению средней плотности газа в канале к плотности газа в месте установки нагнетателя, если рассчитывается относительный критерий Т1№, или обратной величине при расчете Относительная поправка для двух сравниваемых газов равна [c.112]

В настоящее время существует большое число работ, в которых рассматривается технико-экономическая оптимизация как тепловых схем [66, 67], так и ее отдельных элементов. Так, в [45] исследовалось продольное обтекание трубного пучка в зоне действия закона Блазиуса для коэффициента трения, в [68, 69] анализировалось поперечное обтекание трубного пучка, когда коэффициент теплоотдачи внутри труб можно принять постоянным. [c.116]

При комплексном использовании нового энерготехнологического оборудования (топок, котлов-утилизаторов, контактных аппаратов) и усовершенствованных тепловых схем обеспечивается возможность значительного повышения экологической безопасности сернокислотных цехов. [c.223]

Рис. 8.3. Тепловая схема замещения пакетного деления

При модернизации оборудования возможно также усовершенствование тепловых схем. В существующих контактных системах установлены воздухоподогреватели, с помощью которых отводится избыточное тепло контактирования. При этом температура горячего воздуха, подаваемого в печь, составляет 300— 400°С. [c.223]

Поскольку конечной целью оптимизации адсорбционной установки является выбор оптимальной совокупности термодинамических, расходных и конструктивно-компоновочных параметров, состава агрегатов и элементов оборудования, а также вида тепловой схемы установки, то основным объектом анализа должен стать состав полученных решений. Такой анализ позволяет установить 1) степень совпадения результатов расчетов, т. е. выявить совокупность решений по составу оборудования, виду тепловой схемы и значениям параметров, одинаковых или очень близких во всех вариантах исходных условий все совпадающие решения могут считаться несомненно экономичными [c.162]

В приведенных вьппе принципиальных схемах ректификационных установок не была отражена проблема рационального использования в них тепла. Вопрос о правильном выборе тепловой схемы установки решается на основе теплового баланса и имеет существенное экономическое значение, особенно для установок непрерывного действия в многотоннажных производствах. [c.493]

Тепловая схема замещения пакетного деления, соответствующая принятому перемещению тепла, показана на рис. 8.3, на котором даны те же обозначения, что и на рис. 8.2. Сопротивления схемы замеще-пакетного деления, теплопро- [c.250]

Теперь, в соответствии с тепловой схемой замещения (рис. 8.3), рассматривая превышения температуры как э. д. с. и тепловые потоки (потери) как токи, можно составить уравнения для определения максимальных превышений температуры обмотки,и сердечника статора (без учета аксиального течения тепла по обмотке за пределы пакетного деления). [c.252]

Рис. УЫО. Операторная схема оптимальной тепловой схемы, обеспечивающей рекуперативный теплообмен между четырьмя технологическими потоками

Принципиальная тепловая схема сахарного завода включает выпарную установку, подогреватели, гидравлические колонки (сборники конденсата), насосы,сепараторы, конденсатор, сборники, вакуум-насос. Тепловая схема обеспечивает нагрев продуктов до температур, установленных технологическим регламентом, сгущение сока, уваривание утфелей, снабжение ТЭЦ конденсатом для питания паровых котлов. [c.66]

Технологические, тепловые схемы производства и схемы хранения жидкого сахара разработаны ВНИИСПом (рис. 16). [c.89]

По совокупности выявленных решений (по простоте тепловой схемы преобразования тепла, теплофизическим и физическим характеристикам быстрых реакторов, наработке вторичного ядерного горючего, компактности [c.5]

Тепловая схема выпарной установки со ступенчатым обогревом корпусов выпарки вторичным паром и с обогревом раствора теплом конденсата и вторичного пара обеспечивает максимальную экономию в расходовании острого пара на первый корпус. Пар вторичного вскипания конденсата в системе сбора и возврата конденсата также следует использовать для ступенчатого обогрева корпусов выпарки. Если вторичный пар не может быть использован на производстве, желательно устанавливать струйные термокомпрессоры для повторного его использования в выпарной установке. [c.211]

Если удовлетвориться такой тепловой схемой и представить себе плоский фронт горения остановленным, то картина должна соответствовать схеме фиг. 9-1. Такая приближенная трактовка явления дает возможность сделать ряд существенных качественных выводов, находящихся в полном согласии с более точной теорией. Наступающая при упомяну- [c.82]

Нормы качества питательной воды при нейтральном водном режиме приведены в табл. 7-1. Нейтральный водный режим с повышенным содержанием кислорода, по мнению его автора Р. Фрайера, обеспечивая нормальную работу блока, позволяет существенно сократить как капитальные (отсутствие в тепловой схеме деаэратора), так и текущие затраты на реагенты (аммиак, гидразин и пр.) и обслуживающий персонал значительно увеличить фильтроциклы конденсатоочистки. В то же время необходимо иметь в виду, что для 130 [c.130]

Наиболее распространены пароводяные аккумуляторы переменного давления тина Рутса (рис. 48), применяемые в самых разнообразных комбинациях с другими элементами тепловой схемы использования отработавшего пара. [c.103]

Учет всех вышеуказанных принципов компоновки парогенераторов, сжигающих топлива со сложным составом неорганического вещества, приводит к усложнению тепловой схемы и компоновки отдельных поверхностей нагрева, что, несомненно, увеличивает стоимость парогенератора, но повышает его работоспособность и надежность. [c.299]

Коэффициент I определяется расчетом тепловой схемы турбины в зависимости от давления в отборе, начальных параметров пара, типа турбины, нагрузки и условий режима. При давлении в отборе 0,4— 1,0 МПа (4—10 кгс/см ) и высоком или закритическом начальном давлении пара 1 0,5 0,65 (рис. 7-27). [c.122]

Определение изменений теплопроизводительности парогенератора по обычной методике требует довольно громоздких расчетов тепловой схемы станции. Рассматриваемая методика позволяет произвести это определение исключительно просто, исходя из анализа баланса тепла. При этом раскрывается физическая сущность этого интересного обстоятельства. [c.240]

Это условие может быть осуществлено вследствие того, что любой теплообменник всегда включен в конкретную тепловую схему данной энергетической установки и для него определяются или заданы внешние параметры, такие как тепловая мощность, расход теплоносителей, давления и температуры теплоносителей на входе в теплообменник, которые должны быть выбраны также с учетом рассматри-вяемого теплообменника. Должны быть также известны или выбраны сами теплоносители. [c.4]

Отметим и тот факт, что поверхности могут быть использованы в различных тепловых схемах, поэтому желательно исследовать весь диапазон значений Rij, характерный для установок данного типа. С этой точки зрения способ задания условий 5 имеет преимущество по сравнению со способом 4, так как Reii входит непосредственно в условия. Это значительно упрощает расчет, поскольку отпадает необходимость в нахождении значения Re заданной поверхности, входящего в неявном виде в (2.15). К ро-ме того, применение удельных характеристик позволяет получить более простые расчетные уравнения. [c.25]

Вода и водяной пар являются теплоносителями в водном и воднопаровых трактах тепловых электрических станций и различных систем парообразования. Качество воды и пара должно обеспечить надежную работу всех элементов тепловой схемы, особенно ее основных агрегатов — котла и паровой турбины. [c.164]

Ной функцией чисел Рейнольдса потоков, теплофизичесКИ свойств и т. д. [что видно из формулы (2.13), согласно которой число труб по ходу потока зависит от отношения Rbi/ ]. Поэтому введение поправок zu Ilzi в коэффициенты Г , Bi достаточно условно. Так же условно введение плотностей ргн, которые зависят от места установки нагнетателя в тепловой схеме, в коэффициент Дт Тем не менее несмотря на некоторые условности, представление сложных функций q и No в виде нескольких множителей упрощает изложение материала. [c.30]

Таким образом, для одностороннего и двухстороннего обтеканий при / ст=0 и независимости коэффициентов 12, Д12 от Re, 2 существует один критерий, который определяет качество поверхности. На первый взгляд, ни один из трех критериев т] , г д, т]л, не имеет преимуществ перед другими. Однако если рассматривать теплообменник включенным в тепловую схему, то обычно задано условие постоянной тепловой мощности аппарата Q=idem. В этом случае условие jVo=idem оказывается невозможным. Последнее условие реализуют лишь те случаи, когда можно изменять произвольно тепловую мощность аппарата. [c.37]

Полученные ранее критерии tie, щ, могут быть использованы при сравнении различных теплоносителей. С этой задачей встречаются при выборе теплоносителя для охлаждения атомных реакторов, для различных теплообменных аппаратов, а также при выборе рабочих тел для замкнутых циклов, например ЗГТУ. Обычный путь решения этой задачи — сравнение результатов расчета вариантов, полученных при использовании различных теплоносителей. Однако результаты такого сравнения существенно зависят от принятых тепловых схем, условий сопоставления и рассматриваемых консттрукций. Поэтому прежде чем сравнивать показатели вариантов с различными теплоносителями, целесообразно предварительно провести сопоставление свойств непосредственно самих теплоносителей для оценки перспективы их возможностей и достижимых показателей при различных параметрах. Основой такого сопоставления может служить разработанная выше методика сравнения поверхностей при условии постоянства конфигурации каналов и их пространственного расположения в решетке, что приводит к условию 112= 1- К роме того, смена теплоносителя в аппарате не влияет на коэффициент gx, т. е. gx2/gxi = l (здесь индекс 1 означает заданный, а 2 — исследуемый теплоноситель. Отсюда следует, что результаты сравнения для Q, F, N w Q, X, N характеристик аппарата будут одними и теми же. Это упрощает общее решение задачи. [c.102]

Рис. У1-10. Операторная схема оптимальной тепловой схемы, обеспечвваю-щей рекуперативный теплообмен мек-ду четырьмя технологическими потоками

Одновременно с разработкой усовершенствоваиного энерготехнологического оборудования исследуются рациональные тепловые схемы сернокислотных систем. [c.223]

Как было указано выше, полную задачу оптимизации параметров и профиля адсорбционной установки целесообразно делить на две части. В первой части осуществляется определение оптимальных значений непрерывно изменяющихся параметров адсорбционной установки данного типа. Во второй части решения задачи определяется оптимальный тип установки, т. е. выбираются состав оборудования, конструктивно-компоновочные решения для элементов оборудования и агрегатов, а также наивыгод-нейший вид тепловой схемы установки. [c.144]

Значение полученного общего эксергетического коэффициента указывает на существенное термическое несовершенство тепловой схемы. В целом по переделу остаточные изменения составляют П = С т — Е Рт = Ю 950-10 — 10 250 Х X 10 = 700-10 кДж на 1 т А1аОз л продукте. Для компенсации этих потерь необходимо подводить теплоту, эквивалентную сжиганию --21 кг условного топлива (теплотворная способность 33,52-10 кДж/кг). С учетом этих данных в целом для батареи и для отдельных стадий разрабатывают мероприятия по улучшению использования теплоты. В частности, изыскивают возможности для лучшего использования пара из самоиспарителей. [c.66]

Обеспечение эффективного удаления. свободной углекислоты из воды возможно лишь при достаточном и постоянном подогреве воды перед подачей ее на декарбонизаторы. Для этого в тепловой схеме электростанции должны быть предусмотрены соответствующие теплообменники. На наш взгляд, целесообразно указать в правилах технической эксплуатацци станций минимальную температуру воды перед подачей на декарбонизаторы. При обработке воды после декарбонизаторов в деаэраторах атмосферного или повышенного давления эта температура может составлять 20—25 °С. Если окончательная противокоррозионная обработка воды производится в вакуумных деаэраторах, температура воды, подаваемой в декарбонизаторы, не должна быть ниже 30 °С. [c.64]

Охладители выпара предназначены для конденсации пара из отводимой от деаэратора парогазовой смеси с целью сохранения тепла и конденсата в тепловой схеме. Они могут быть индивидуальными или групповыми, поверхностного или контактного типа, последние подразделяются на выносные и встроенные в де-аэрационную колонку. Скорость воды в охладителях выпара с латунными трубками Л-68 устанавливается не более 2,5 м/с, а в трубках из стали Х18Н10Т — не более 3,5—4 м/с. [c.116]

Результаты, установленные в работах [419—423], указывают на необходимость учета влияния кинетики химических реакций при выборе тепловых схем и параметров цикла, при расчетах теплообменных аппаратов п проточных частей газовых турбин. Для решения этих задач требуется разработка методов расчета параметров потока N204 в каналах с постоянным и переменным поперечным сечением при наличии и отсутствии энергообмена и трения, а также детальное знание кинетики и механизма химических процессов, протекающих в реагирующей четырехокиси азота. [c.7]

Ниже излагается методика расчетов эффективности топливоиспользования по приведенным характеристикам применительно к схеме паровой сушки топлива [Л. 67]. Излагаемый метод прост и достаточно точен. Основные определения легко производятся без участия расходных показателей. Для расчета требуются минимальные сведения о топливе (сорт, W P, СРн), что особенно важно для вариантных технико-экономи-ческих расчетов и для эксплуатационного контроля. Отпадает надобность в громоздких расчетах тепловой схемы станции. Большое преимущество излагаемой методики заключается еще в облегчении обобщений и раскрытия сущности процессов. В основу методики положена новая теплотехническая характеристика, важная для расчетов сушки топлива— приведенный съем влаги [c.233]