Агрегаты среднего давления

Агрегаты среднего давления [c.271]

Схемы агрегатов среднего давления. На рис. 64 показана схема агрегата синтеза аммиака, работающего при давлении 320 ат, с поршневым циркуляционным компрессором. На этом же рисунке изображена схема автоматического регулирования процесса синтеза аммиака (Р , Р , Р , Р — регуляторы уровня Р —регулятор температуры Р — регулятор давления). [c.175]

Ниже рассмотрены конструкции и особенности работы основных аппаратов блока разделения установки К-0,04. Принцип действия большинства аппаратов и основные конструктивные решения, применяемые в малых установках, сохранены в более крупных агрегатах среднего давления и двух Давлений. Поэтому ряд общих положений, относящихся к сходным аппаратам различных размеров, рассмотрен ниже на примере конструкций узлов установки К-0,04. [c.186]

Воздухоразделительные установки, работающие по циклам высокого и среднего давления, рекомендуется оснащать цеолитовыми блоками для осушки и комплексной очистки воздуха от двуокиси углерода, ацетилена и других взрывоопасных примесей. Для охлаждения воздуха, поступающего в цеолитовые блоки, рекомендуется применять специальные холодильные агрегаты. [c.126]

На рис. 4 приведена схема агрегата синтеза аммиака среднего давления. [c.60]

Схема агрегата синтеза аммиака среднего давления [c.61]

Рис. 26. Принципиальная схема агрегата синтеза аммиака под средним давлением

Установка вместо горелок ИГК блочных инжекционных горелок среднего давления (БИГ) повышает эксплуатационную надежность агрегата, проход вдоль фронта котлов освобождается от выступающих почти на 2 м горелок, арматуры и трубопроводов. [c.260]

В топках промышленных котельных агрегатов в зависимости от их производительности применяются инжекционные горелки среднего давления или горелки с принудительной подачей воздуха. При этом аэродинамической основой факельного процесса, независимо от типа горелок, является прямоточная или закрученная струя. [c.14]

Далее насыщенный селексол направляется в гидротурбину низкого давления, где его. давление снижается с 2,4 до 0,9 МПа, при этом выделяется дополнительная энергия, которая используется для перекачки регенерированного селексола. Газообразный диоксид углерода направляется в турбину турбодетандер-ного агрегата. На одном валу с турбиной установлен насос. Энергия расширения газа используется для привода этого насоса. Затем селексол поступает в дегазатор среднего давления (Р=0,11 МПа), который является конечным в цикле регенерации насыщенного раствора. Основное количество НгЗ из раствора выделяется в дегазаторе В-4. Газовые потоки из ап-паратов В-3 и В-4 подаются на факел. Остаточное содержание НгЗ в регенерированном растворе не более 0,0001% (масс.). [c.87]

Каждая ступень синтеза при атмосферном давлении или при атмосферном и среднем давлениях имеет самостоятельные агрегаты конденсации и улавливания. [c.473]

На рис. IV- показан один из возможных вариантов схемы межцеховых газопроводов промышленного предприятия, согласно которому на вводе на его территорию установлен центральный ГРП с конечным средним давлением. Цехи с агрегатами, работающими на газе среднего давления (цехи № 1 и № 2), питаются газом непосредственно от центрального ГРП если в цехах установлены агрегаты, требующие газ низкого давления (цехи № 3 и № 4), то на вводе в них газопроводов монтируется местная ГРУ. [c.69]

Так как, в топке агрегата практически давление всегда больше или меньше атмосферного (в топке котла разрежение в топке печи иногда разрежение, чаще противодавление), то инжекционные горелки среднего давления могут обеспечивать постоянную пропорцию между расходом газа и подсасываемым первичным воздухом только при повышенных давлениях газа перед соплом. При значениях его меньше 1500—2000 мм вод. ст. разрежение или противодавление в топке начинает оказывать заметное влияние на количество инжектируемого горелкой воздуха. Так, при разрежении в топке инжекционная способность горелки растет, и чем ниже опускается давление газа, тем больше увеличивается коэффициент инжекции. При противодавлении в топке, наоборот, инжекционная способность горелки снижается при уменьшении давления газа. При давлении газа перед соплом более 2000 мм вод. ст. инжекционная способность горелки сохраняется почти неизменной до 9000 мм. вод. ст,., немного уменьшаясь с его ростом. [c.190]

Теплогенератор УТ-130 отличается от других подобных агрегатов тзм, что может работать как на газовом, так и на жидком топливе. При работе теплогенератора от сети среднего давления или от емкости со сжиженным пропан-бутановым газом перед электромагнитным клапаном 13 устанавливается дроссель с соответствующим проходным сечением. Жидкое топливо подается шестеренчатым насосом 11 через игольчатый вентиль 3 в испаритель 4, откуда пары его поступают через форсунку 8 в камеру сгорания. [c.355]

Закрыть кран газопровода безопасности, открыть полностью контрольную задвижку (или кран) и затем, убедившись, что запальник не погас, медленно приоткрыть рабочую задвижку (или кран), пуская газ в горелку. Когда он загорится желтым светящимся пламенем, немного увеличить подачу газа, наблюдая за его давлением по манометру, и начать подавать в горелку первичный воздух, медленно открывая воздушную задвижку горелки или шайбу. Затем снова увеличить подачу газа, а за ним подачу воздуха и, продолжая поочередно увеличивать давление газа и воздуха, отрегулировать работу горелки по цвету пламени на полное сгорание газа и устойчивый спокойный факел. Если на агрегате установлены инжекционные горелки среднего давления типа ИГК или блочные с периферийной выдачей газа, то работа их регулируется только изменением давления газа перед ними. Горелки блочного типа можно зажигать,не вводя запальник в топку. При небольшом давлении газа (200—500 мм вод. ст.) горящий запальник подносится к инжекторной части горелок, газ загорается внутри смесителя у сопл и при последующем повышении давления его пламя выносится в туннель. [c.449]

Давление газа и воздуха перед горелками в течение опыта следует поддерживать на установленном уровне. Для горелок низкого давления колебания давления газа перед ними не должны превышать 2%, а для горелок среднего давления 3%. Колебания давления газа перед горелками могут быть обусловлены недостаточно устойчивой работой регулятора давления, вследствие малой его загрузки, а колебания давления воздуха перед горелками — недостаточно устойчивой работой дутьевого вентилятора. Также следует поддерживать постоянное разрежение в топочной камере и газовом тракте котельного агрегата. Разрежение в верхней части топки не должно колебаться более чем на 0,2 мм вод. ст. [c.300]

Рис. 100. Агрегат синтеза аммиака при среднем давлении

Согласно СНиП И—37—76 горелки отдельных тепловых агрегатов, использующих газ низкого давления, можно питать от газопроводов среднего давления через дроссельные устройства (без регуляторов), если перед дросселем поддерживается постоянное давление и нет необходимости регулировать тепловую мощность горелок. [c.118]

Цехи с агрегатами, работающими на газе среднего давления (цехи 1 и 2), питаются газом непосредственно от центрального ТРП. На вводах в эти цехи устанавливают отключающее устройство 8. Если в цехах есть агрегаты, требующие газа низкого давления (цехи 3 и 4), то на вводе в них газопроводов монтируют местный ГРП (ГРУ) 11. Заглушку 1 устанавливают только на время испытаний межцехового газопровода по окончании его строительства. [c.224]

Циклы среднего давления подразделяются на системы, работающие с двухстадийной конденсацией аммиака (водой и испаряющимся аммиаком), и системы с конденсацией в одну стадию (охлаждение водой). В промышленности преобладают системы первого типа. Ниже описан агрегат среднего давления, в котором конденсация осуществляется в две стадии. [c.271]

Первыми мощными парогенераторами среднего давления с шахтными мельницами были модернизированы агрегаты типа Райли-Стокер паропроизводительно-стью 18 кг/с (65 т/ч) на ТЭЦ Кохтла-Ярве и Буккау паропроизводительностью [c.13]

В современных котельных агрегатах, работающих при высоких параметрах, процентное содержание кремниевых составляющих не превышает 3—7. Однако в котлах среднего давления, преимущественно с давлением 3,5—3,9 МПа, количество кремниевых соединений в пересчете на SIO2 может достигать 30—40%. Химическое удаление таких накипей связано с большими трудностями ввиду малой растворимости соединений кремния (диоксида кремния, ферро- и алюмосиликатов) в применяемых для о шсток кислотах. Нередко повышенное количество силикатов—15— 20%) встречается в котлах с давлением 10 МПа. Технология очистки растворами соляной кислоты при наличии соединений кремния в количестве более 10% должна предусматривать предварительное щелочение и не менее двух стадий обработки кислотой с ингибитор ами и добавками фторидов. Для котлов с давлением до 10 МПа может использоваться многократное чередование щелочных и кислотных обработок. Большего эффекта можно добиться 1Проводя щелочение под давлением 0,5—1,0 МПа. Длительность обработки 1—2%-ным раствором щелочи может быть увеличена до 24—36 ч в одну или несколько стадий. Установлено, что введение различных фторидов (натрия, калия, амимония и кислого фторида аммония) в концентрациях от 1 до 5% в 7%-ный раствор соляной кислоты с 0,35% ПБ-5 и 0,5%) уротропина не повышает скорости коррозии стали 20, способствуя переводу в отмывочный раствор кремниевых отложений. Лучшие результаты получаются при использовании фторида аммония. Кроме того, фториды аммония лучше растворяются в воде. Обработку раствором соляной кислоты с ингибиторами и фторидами лучше проводить в две стадии, первую — при концентрации кисло- [c.56]

В зависимости от применяемого давления агрегаты синтс ва аммиаки делятся па три группы работающие при среднем давлении 2Г) —36 МПа, при высоких давлениях 45—100 МПа и нри ни зких давлениях 10—20 МПа. [c.118]

Сравнительный анализ эксплуатации в Ленинграде отопительных и промышленных котельных, работающих на газовом топливе и оборудованных газопроводами безопасности и продувочными газопроводами, с агрегатами, имеющими только продувочные газопроводы, показал целесообразность наличия газопроводов безопасности при сжигании газа среднего давления, а также газа низкого давления в случае использования в качестве отключающих устройств задвижек. При строгом соблюдении эксплуатационных инструкций газопроводы безопасности практически сводят к минимуму возможность проникновения опасного количества газа в тонки и газоходы неработающих котлов и, следовательно, возможность взрывов газовоздушпой смеси в топке при зажигании горелок. Если расход газа регулируют общим устройством на агрегат (например, регулировочной заслонкой с автоматическим приводом или вручную), то краны перед горелками становятся не регулировочными, а отключающими. В этом случае они значительно меньше изнашиваются и, следовательно, повышается их наден.иость и снижается возможность проникновения газа в топку при закрытых кранах, [c.36]

Агрегат но.иинальной производительностью 29 ООО м 1ч с предварительным аммиачным охлаждением газа и азота среднего давления до - -5 °С и осушкой газа и азота в алюмогелевых осушителях при этой температуре. [c.327]

Технологическая схема синтеза углеводородов при атмосферном давлении в газовой фазе представлена на рис. 8.7. Для работы на каждой ступени синтеза при атмосферном или при атмосферном и среднем давлении используются самостоятельные агрегаты для конденсации и улавливания. Обычно вначале путем охлаждения газопродуктовой смеси из нее выделяют конденсируемые продукты при этом получается так называемое конденсатнос масло. После выделения масла газовая смесь проходит установку сорбции активным углем или маслом, где извлекают газовый бензин и газоль (состоящий главным образом из смеси 3-I- 4). Продукты сорбции удаляют из масла нли угля отгонкой и направляют в цехи переработки, где проводятся дистилляция, стабилизация и газофракционирование газоля. Конечными продуктами синтеза являются газоль, бензин, компоненты дизельного топлива, парафиновый гач и твердые парафины (в случае синтеза при среднем давлении к этим веществам добавляются спирты, выделяемые при переработке реакционной воды). [c.287]

В последнее время нашли широкое распространение технологические схемы производства аммиака с паровоздушной конверсией под давлением в трубчатых печах (щ)упные агрегаты). В этой схеме используются тепловые потоки конвертированного газа, отходятого газа печей для выработки пара высокого и среднего давления (10,5, 4 Ша). Пар 10,5 МПа используется для щ)ивода паровых турбин упных компрессоров и насосов, а пар 4,0 МПа - для конверсии. [c.3]

Разработаны и освоены поршневые компрессоры с фторопластовыми, графитовыми и лабиринтными уплотнениями, работающие без смазки цилиндров. Увеличилось количесство винтовых и мембранных компрессоров, в которых практически нет утечки и загрязнения смазочным маслом сжимаемого газа. Широко используются в промышленности газомоторные компрессорные агрегаты. Все большее применение находят горизонтальные компрессоры со встречнодвижущимися и свободнодви-жущимися поршнями, а также комбинированные установки с центробежными компрессорами на ступенях низкого и среднего давлений и поршневыми на ступенях высокого давления. [c.3]

Этот вариант дает возможность вводить газ в горелку в воздушный поток с большой скоростью, в виде большого количества болое тонких струек, что обеспечит тщательность перемешивания газа с воздухом. Таким образом, имеющийся напор газа будет эффективно использован в самой горелке, вместо неоправданного снижения давления газа в газорегулировочном пункте, как это делается в настоящее время. За этим следуют еще более важные выводы, а именно в тех цехах, где имеются горелки среднего и низкого давлений, отпадает необходимость в сооружении второго ГРП и второго газопровода низкого давления повышенного диаметра. В итоге будет только всего один газопровод среднего давления, вследствие чего резко упростится и облегчится схема газоснабжения цеха и агрегатов, уменьшится расход аппаратуры, арлгатуры и металла на газопроводы. [c.154]

Прокатное производство. При работе нагревательных термических печей прокатного производства следует выделить две крайние ситуации в работе их газоотводящих трактов. При работе печи с тепловым режимом ниже расчетного температура газов перед КУ также ниже расчетной. Кроме того, присосы холодного воздуха снижают и без того низкую температуру дымовых газов. Это приводит к неэффективной работе КУ (даже к их отключению), то есть к потере тепла дымовых газов, к нарушению аэродинамического, теплового режимов печи. Вторая ситуация — в составе мощных прокатных станов устанавливалось до четырех нагревательных печей, каждая из которых оборудовалась двумя КУ типа КУ-150. Один такой котел при температуре газов на входе 850 °С и их расходе 150 тыс. м ч производит до 50 т/ч пара среднего давления. Остановка такого количества производительных КУ при определенных условиях может исключительно усложнить балансовые приходы по теплу на заводе. Обе эти задачи следует рассматривать в рамках проблемы обеспечения технологического соответствия параметров тепловых агрегатов и их газоотводящих трактов. В работе [8.19] эта проблема сформулирована как задача выравнивания производительности котлов-утилизаторов. С этой целью в Московском энергетическом институте предло- [c.136]

Промышленные и коммунальные предприятия (в том числе отопительные котельные) могут снабжаться газом от газопроводов низкого, среднего и высокого (до 6 кПсм ) давления. В зависимости от технологических требований производства и в соответствии с проектом к агрегатам, работаюш,им на газовом топливе, может подаваться газ низкого или среднего давления, а в цехах промышленных предприятий, отопительных котельных и коммунальных предприятиях, расположенных в отдельно стоящих зданиях, разрешается прокладка rasQjipoBOflOB с давлением до 6 кГ/сл . [c.34]

Выбор типа компрессора и привода к нему может быть произведен только в результате детальной проработки многих вариантов полной технологической схемы завода. От давления нирогаза на выходе из пиролизной установки зависит степень сжатия при компрессии. Относителшо небольшое повышение конечного давления в пиролизной установке, например от 1,25 до 2 ата, приводит к уменьшению степени сжатия в компрессоре от 32—30 до 20—18, а это влечет за собой снижение расхода энергии на сн атие газа, а также габаритов машин и аппаратов и капиталовложений в компрессоры, тенлообменную аппаратуру, трубопроводы и арматуру на линии всасывания, здания и сооружения цехов компрессии. Однако увеличение давления на выходе из пиролизного реактора предопределяет увеличение среднего давления в зоне пиролиза, а это, как указывалось выше (см. гл. П1), обусловливает уменьшение выходов этилена, а следовательно, уменьшение обш ей производительности завода, увеличение выходов высокомолекулярных углеводородов, увеличение капиталовложений в установку очистки газа и усложнение системы газоразделения (при этом не исключена возможность уменьшения сроков пробега отдельных агрегатов, в том числе и установки компрессии технологического газа, в результате выпадения полимеров). [c.113]

В современных высокопроизводительных агрегатах синтеза аммиака и метанола среднего давления с большими объемами циркуляционного газа поршневые циркуляционные компрессоры постепенно вытесняются центробежными. При давлениях же выше 380—400 ат иногда возникают ограничения к применению ТЦК. Это относится (см. главу 15) к установкам синтеза со сравнительно небольшим объемом циркуляционного газа или с рабочим перепадом давлений менее 12—14 ат, а также к производствам, в которых необходимо снижение объема циркуляции в 2—3 раза (некоторые процессы органического синтеза). В то же время использование инжекторов (СЦК) ограничено перепадом давления до 7—8 ат и зависит от возможности выбора типового компрессора для свежего газа с необходимым конечным давлением. В подобных условиях применяют вертикальный бессмазоч-ный ПЦК. [c.348]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология