Коэффициенты подачи одноступенчатых компрессоров

Рис. 259. График коэффициента подачи одноступенчатого компрессора (кривые а и б) с — нижняя граница для многоступенчатых компрессоров

Коэффициенты подачи многоступенчатых компрессоров. Особенность компрессоров холодильных машин, по сра,внению с газовыми, состоит в том, что в холодильных машинах, независимо от числа ступеней сжатия, конечные давления нагнетания примерно одинаковы для всех машин, работающих на данном холодильном агенте. Поэтому, если ступени сжатия выполнены в виде отдельных компрессоров, работа ступени высокого давления не отличается от работы одноступенчатого компрессора. [c.65]

Уменьшение объемной холодопроизводительности наблюдающееся при низких температурах кипения и высоких температурах перед регулирующим вентилем, приводит к увеличению объема рабочего тела, засасываемого компрессором, в условиях заданной холодопроизводительности. При очень малых коэффициентах подачи холодопроизводительность компрессора может понизиться настолько, что будет компенсировать только потери самой холодильной машины и практически станет равной нулю. Таким образом, при определенном температурном режиме получение холода одноступенчатым компрессором становится невозможным. [c.197]

Рис. 32. Коэффициенты подачи одноступенчатых компрессоров

Объемы компрессоров. В теоретическом цикле требуемый секундный объем компрессоров при двухступенчатом сжатии всегда больше, чем при одноступенчатом, так как необходим дополнительный объем на повторное сжатие пара. В действительном цикле при понижении температуры кипения коэффициенты подачи одноступенчатых компрессоров резко падают, что приводит к значительному увеличению необходимых объемов. При двухступенчатом сжатии из-за уменьшения отношения давлений в каждой ступени коэффициенты подачи оказываются значительно выше, чем в одноступенчатом компрессоре. В результате при температуре кипения ниже определенной величины (точки А на рис. 12, а и 13,6) для получения той же холодопроизводительности требуемый сум- [c.34]

Конструктивные расчеты одноступенчатого ВМК, работающего по циклу с промежуточным отбором пара для дозарядки. Действительная объемная производительность компрессора по условиям всасывания У д = = 0,525-0,242 = 0,12705 м /с. Для определения теоретической объемной производительности необходимо задаться коэффициентом подачи 2. компрессора. При этом учтем, что на численное значение X оказывают влияние протечки как первого, так и второго этапов сжатия. Общая степень повышения давления в компрессоре Яд = = = 1,353/0,1054 = 12,8. Примем X 0,68. Выберем асимметричный профиль зубьев с циклоидальной тыльной частью, обеспечивающий лучшую осевую герметичность. Для него /С/= 0,1191. В одноступенчатом компрессоре с двумя ступенями сжатия целесообразно иметь винты относительно большей длины, поэтому примем /С = 1,35. Предполагая разность — Тщр значительной, примем Ки = 0,95, хотя значение его, как нетрудно заметить, заложено в неявном виде в типоразмерные ряды винтов. [c.200]

Допустимые разность давлений р—р , и отношение давлений у- при ограничении наибольшей температуры конденсации определяют экономически целесообразную температуру кипения рабочего тела одноступенчатого цикла, т. е. допустимые и выгодные границы одноступенчатого и двухступенчатого циклов в зависимости от температур конде1 сации и кипения. Например а) при работе одноступенчатого аммиачного компрессора в условиях =-[-40°, у5=15,85 ата, р = р 2 = 3,85 ата, или t = —A°, т. е. при более низкой температуре кипения необходимо переходить на двухступенчатое сжатие, так как перегружается механизм движения компрессора б) при работе одноступенчатого фреонового компрессора в условиях i = —30°, Рд= 1,025 ата, давление конденсации р должно быть не более 8-ри = 8,2 ата, или =-[-33°. При больших отношениях давлений следует переходить на двухступенчатое сжатие, так как значение коэффициента подачи X будет резко понижаться и соответственно будет падать удельная холодопроизводительность. [c.275]

Коэффициенты подачи одноступенчатых компрессоров [c.73]

Комбинированный метод производства с одноступенчатым сжижением используют в значительной части цехов средней и малой мощности. Они, как правило, оборудованы поршневыми компрессорами на давление сжатия 3—6 ат и соответствующими холодильными установками, большей частью компрессионными аммиачными, с подачей рассолов в качестве хладоносителей. Сжижение хлора проводится в конденсаторах совмещенной конструкции или в кожухотрубных аппаратах. В упомянутом цехе жидкого хлора, оборудованном реконструированными компрессорами Амаг-Гиль-перт на производительность 60 т/сутки жидкого хлора, сжижение проводится при 3 ат в кожухотрубных 12-элементных конденсаторах, охлаждаемых раствором хлористого кальция при температуре минус 16—минус 20 °С. Коэффициент сжижения составляет около 90%, расход электроэнергии 50—70 квт-ч на 1 т жидкого хлора. [c.81]

Коэффициент подачи для отдельных ступеней сжатия можно принять по графику (см. рис. 11,6), как и для одноступенчатых компрессоров, [c.45]

На рис. 72 показана зависимость коэффициента подачи одноступенчатого винтового компрессора от степени повышения давления и числа оборотов. Потери от неплотностей можно было бы подсчитать, пользуясь методикой, применяемой при расчете газодувок Рутса, но зависимость получается еще более сложная из-за переменного давления газа, находящегося в пространстве между зубьями, и переменной длины щели, через которую происходит утечка газа. [c.103]

Относительные утечки, влияющие на коэффициент подачи для одноступенчатого компрессора, сжимающего газ от атмосферного давления, определяются формулой [c.41]

При применении рабочих тел, неограниченно растворяющихся в маслах, не приходится опасаться замасливания теплопередающей поверхности аппаратов и по этой причине в одноступенчатых машинах целесообразно отказаться от установки маслоотделителя после компрессора. Это следует сделать потому, что при высоких давлениях растворимость газообразного фреона в масле значительно выше, чем при более низких давлениях. Так, по фиг. 163, б можно установить, что при 7,0 ama и 30°С в растворе может быть до 60% фреона, в то время как при 2 ama и той же температуре — только 9% фреона. Если масло из маслоотделителя, где давление 7 ama, вернуть в картер, где давление 2 ama, то из этого масла выделится избыточный фреон в количестве 51% от раствора, что вызовет ухудшение коэффициента подачи компрессора. [c.345]

С понижением температуры кипения агентов степень сжатия увеличивается, и коэффициент подачи компрессора одноступенчатой холодильной машины снижается. Работа ее становится неэкономичной. При дальнейшем снижении температуры кипения коэффициент подачи становится равным нулю, т. е. работа одной ступенью становится невозможной. Для компрессора с мертвым объемом 4—5% этот предел наступает при рк/ро = 20—25, что для фре-она-22 при = 30° соответствует = —56ч-—52° С. [c.17]

Коэффициенты подачи, полученные при испытаниях одноступенчатых компрессоров, приведены на рис. 32. Из рис. 32 видно, что у компрессоров с мертвым объемом с=3,5-ь4,5% значения коэффициентов подачи близки между собой (кривые 1- -4). С умень- [c.73]

Были разработаны и внедрены новые методы производства подземное растворение пластов соли по методу гидровруба, одноступенчатая аммонизация рассола, кальцинация бикарбоната без ретурной соды. Были внедрены более мощные и совершенные аппараты отделений абсорбции, карбонизации и дистилляции, многоколпачковые барботажные аппараты, содовые печи с безретурным питанием, мощные известковые печи с диаметром шахты 6,2 м, высокопроизводительные турбокомпрессоры и турбовинтовые компрессоры для подачи газа в карбонизационные колонны. Для каль-хщнации бикарбоната успешно внедряются мощные и удобные в эксплуатации паровые кальцинаторы, отделение абсорбции оснащается компактными пластинчатыми холодильниками с высоким коэффициентом теплопередачи. [c.162]

Повышение степени сжатия вызывает уменьшение коэффициента подачи Я, одноступенчатого компрессора. При степенях сжатия г > е р, [см. уравнение (151)] коэффициент подачи и производительность компрессора равны нулю. [c.63]

Понижение коэффициента дросселирования и коэффициента подогрева приводит к тому, что коэффициент подачи компрессоров ступеней низкого давления при равных отношениях давлений и равных мертвых объемах несколько ниже (примерно на 10%), чем в одноступенчатых компрессорах и компрессорах ступеней высокого давления. [c.66]

При более высоких отношениях давлений работа компрессоров одноступенчатого сжатия сопровождается уменьшением индикаторного к. п. д. и коэффициента подачи и перерасходом электроэнергии на выработку холода, а также вредным влиянием повышенной температуры сжатия на работу компрессора. Повышенная разность давлений вызывает перегрузку механизма движения компрессора. [c.70]

В рассматриваемом примере значительное сокращение объема, описанного поршнем, и, следовательно, основных размеров двухступенчатого компрессора по сравнению с одноступенчатым достигается путем увеличения общего коэффициента подачи, а снижение индикаторной мощности — главным образом за счет уменьшения работы сжатия рабочего тела. [c.198]

Во многих современных стационарных установках двухступенчатого сжатия в качестве первой и второй ступеней используются обычные одноступенчатые бескрейцкопфные компрессоры, объемные производительности которых подбираются исходя из наиболее выгодных условий работы (лучших коэффициентов подачи, наименьшего расхода энеэ-гии). В настоящее время получили распространение аммиачные и фреоновые многоцилиндровые бескрейцкопфные двухступенчатые компрессоры. В таких машинах все цилиндры одинакового диаметра. Необходимое соотношение объемов достигается выбором соответствующего числа цилиндров для каждой ступени. Обычно соотношение числа цилиндров первой и второй ступеней составляет 2—3. [c.78]

Из выражения (III.5) следует, что объемный коэффициент полезного действия одноступенчатого компрессора "ко падает с увеличением степени сжатия газа рг ру и относительного объема вредного пространства бд. Легко видеть, что при некоторых значениях и р 1р. величина может обратиться в нуль, т. е. весь ход всасывания будет потрачен на расширение объема сжатого газа, вмещаемого вредным пространством поступление свежих порций газа в цилиндр и подача сжатого газа в нагнетательный газопровод прекратятся (кривые сжатия газа и расширения остатка на рис. П1-3 совпадут). Полагая К = 0. можно при заданных значениях определить теоретически достижимые предельные степени сжатия газа (Р2/Я1)прсд- Так, при — 0,05 и т = 1,4 получаем (р2/Р1)гфед = 28,7, т. е. газ может быть сжат от 0,1 до 2,9 МПа. Однако, помимо потери производительности и далеко недостаточной степени сжатия для ряда химических производств, температура сжатого газа была бы в данном случае недопустимо высокой — около 490 °С. Воздух, имея начальную [c.140]

В подобных условиях работа одноступенчатой поршневой холодильной машины практически невозможна, так как коэффициент подачи будет мал, следовательно, снижается производительность компрессора. Увеличиваются потери от дросселирования в регулирующем вентиле. Кроме того, высокая температура в конце сжатия, вызванная больщим перепадом давления, ухудшает условия смазки компрессора, увеличивает его износ и может вызывать самовозгорание масла. Таким образом, при определенных условиях, когда величина отношения давлений большая (более 8), возникает необходимость замены одноступенчатой мащины двухступенчатой. [c.43]

Чтобы получить низкую температуру в охлаждаемых объектах, понижают температуру и давление кипения хладагента. При этом уменьшается коэффициент подачи и холодопроизводительность компрессора, возрастают нагрузки на механизм движения, повышается температура в конце процесса сжатия, что может привести к нарушению работы системы смазки и другим нежелательным последствиям. Поэтому параметром, ограничиваюш,им возможность одноступенчатого сжатия, является температура нагнетания, которая в современных компрессорах не должна превышать 160°С. Если температура в конце процесса сжатия окажется выше указанной, переходят на двухступенчатое сжатие. [c.102]

Значения коэффициентов подачи. Прн рассмотрении отдельных составляющих коэффициента подачи мы видели, что основные факторы, влияющие на потери производительности, — это величина мертвого объема и отношение давлений р /рзс. Зависимость коэффициента подачи к от этих факторов показана на рнс. 20. Для боль-шинства сальниковых компрессоров с с 4,5 % (ПИО, П220, АУУ90 и др.) при обычном отношении давлений (4—5) коэффициент подачи X = 0,7- 0,75, а при отношении давлений 10—12 коэффициент подачи снижается до 0,5—0,4, и приходится переходить к двухступенчатому сжатию (см. 1 гл. 6). Поэтому у компрессоров, предназначенных для получения низких температур при одноступенчатом сжатии, мертвый объем снижают примерно до 2 %. [c.58]

Требуемая объемная производительность компрессоров. Снюке-ние производительности компрессора при больших отношениях давлений рк ро, как было показано в гл. 5, связано с наличием мертвого пространства. Снижение коэффициентов с 0,7 до 0,3—0,4 вдвое увеличивает требуемую производительность компрессоров. При двухступенчатом сжатии из-за уменьшения отношения давлений в каждой ступени коэффициенты подачи оказываются значительно выше, чем в одноступенчатом компрессоре. В случае достаточно низких значений суммарная объемная производительность при двухступенчатом сжатии оказывается меньше, чем производительность одноступенчатого компрессора. [c.63]

Данное обстоятельство является положительным фактором, так как с увеличением показателя д увеличивается и объем, ограниченный профилированной поверхностью. Поэтому при одинаковых диаметрах мембраны второй метод расчета обеспечивает получение большего рабочего объема камеры сжатия, чем первый метод. Однако недостатком этого метода является уже отмечавшееся снижение коэффициента подачи (особенно заметное в ступенях высокого давления), что ограничивает пока область его применения диапазоном давлений от 0,1 до 1,5 Мн1м , соответствующим давлению нагнетания одноступенчатого или первой ступени многоступенчатого мембранного компрессора. [c.70]

В насосной схеме с верхней подачей жидкости в приборы охлаждения предусмотрено использование незатопленных приборов охлаждения (потолочные двухтрубные батареи с верхней подачей аммиака). В батареях холодильный агент заполняет 25-f-30% сечения трубы, вследствие чего значительно уменьшается аммиакоемкость системы при незначительном уменьшении коэффициента теплопередачи. В насосных циркуляционных схемах кратность циркуляции принимается равной 20 30, т. е. во столько раз количество жидкости, подаваемой в батарею, превышает количество жидкости, испаряющейся в ней. Равномерное распределение жидкого аммиака по трубам обеспечивается специальными коллекторами. На рис. 156 показана схема одноступенчатой холодильной машины с двумя компрессорами 1 и 2, работающими на разные температуры кипения — соответственно to = —12° С и to = —30° С. Жидкий аммиак после дросселирования поступает в вертикальные циркуляцион- [c.266]

На первый взгляд нет необходимости в ректификации паров, получающихся в генераторе цикла В, так как эти пары в производстве холода никакого участия не принимают. Однако отсутствие ректификации в указанном генераторе приводит к сниже-рию теплового коэффициента двухступенчатой установки. Для повыщения теплового коэффициента установки в термохимических компрессорах можно использовать все мероприятия, применяющиеся для этой же цели в обычных одноступенчатых установках (отбор холодного крепкого раствора для ректификации, применение обратных подач и т. п.). Эти мероприятия можно применить в обоих термохимических компресорах либо только в одном из них. [c.185]