Разделение тройных смесей

Рис. У.9. Разделение тройной смеси в полной колонне

При наличии надежных данных по парожидкому равновесию расчет разделения тройной смеси в первой колонне может быть проведен по известному методу, принципиальные основы которого достаточно подробно освещены в литературе по перегонке и ректификации [2,10]. [c.148]

При разделении бинарных смесей достаточно простой полной или даже неполной колонны. При разделении тройной смеси на индивидуальные компоненты требуются уже две простые колонны, при разделении четырехкомпонентной смеси — три колонны и т. д. [c.106]

Пример расчета идеального каскада для разделения тройной смеси радиоактивных газов Хе—Кг—Аг с помощью аппаратов половолоконного типа представлен в гл. 8. [c.212]

Количество колонн в установке должно быть на единицу меньше числа компонентов в исходной смеси. Так, для разделения тройной смеси требуются две колонны, причем процесс можно вести двумя способами. По одному способу (рис, 19-16,0) в первой колонне / отгоняется НК, а остаток, состоящий из смеси СК (компонент со средней температурой кипения) и ВК, передается во вторую колонну 2, где происходит разделение остатка. По другому сио- [c.685]

Рис. 19-16. Схемы разделения тройной смеси

Рис. 12.60. К расчету числа теоретических тарелок в укрепляющей части колонны при разделении тройных смесей

Путем сравнения этих двух вариантов можно показать, что хотя работа разделения в обоих случаях одинакова, суммарное количество передаваемой энергии при втором варианте больше. Для этого рассмотри два случая разделения тройной смеси АВС (рис. 43). В обеих схемах входные и выходные потоки одинаковы, поэтому достаточно сравнить только подвод тепла. [c.183]

Естественно предположить, что термодинамически оптимальной окажется схема, в которой используются особенности обратимого процесса. Можно предположить несколько вариантов схем, более или менее полно использующих особенности обратимой ректификации. На рис. 73 эти варианты показаны на Примере разделения тройной смеси АВС. Для всех вариантов характерно одно из основных свойств обратимой ректификации [c.262]

В простейшем случае разделения тройной смеси с постоянными летучестями и мольными переливами при жидкостном питании уравнения (VII, 6) и (VII, 7) преобразуются в квадратные уравнения относительно х( и ( 3=1) [c.265]

Рис. 78. Варианты обычной схемы разделения тройной смеси.

Варианты I и П1а также экономичнее обычной схемы разделения почти для всех составов смеси (при > 0,2). При малых Хд энтропия разделения меньше для вариантов П и П1б, при больших л —для вариантов I и П 1а. Это объясняется противоположным влиянием двух факторов. Подвод энергии к дефлегматору и кипятильнику колонны разделения тройной смеси приводит, с одной стороны, к уменьшению количества энергии, подводимой при крайних изотермах, а с другой, вызывает термодинамическую необратимость на концах колонны. Экономия по энтропии разделения в среднем составляет 20%, а иногда достигает и 40%- [c.273]

Большое значение в этом случае имеет определение оптимальной промежуточной точки подвода энергии. Если, например, поместить дополнительный дефлегматор и кипятильник на концах колонны разделения тройной смеси, то мы получим вариант nia (см. рис. 73), причем иногда работа разделения не только не уменьшается, а даже увеличивается (см. табл. 54). [c.276]

В случае разделения тройной смеси АВС можно также объединить в один конденсатор-испаритель укрепляющую секцию колонны АВ и исчерпывающую секцию колонны ВС (рис. 80, е). При этом в системе будут три различных давления, так что каждый продукт получают при своем давлении продукт А — при наибольшем, а продукт С — при наименьшем. Основываясь на этом принципе можно уменьшить работу разделения дю значений, близких к термодинамически минимальной работе. [c.278]

Рис. 4.11. Диаграммы крайних и промежуточных заданных разделений тройных смесей

В литературе отсутствуют сведения о невозможности разделения каких-либо тройных углеводородных смесей методом термической диффузии. Исключительная пригодность этого процесса для разделения тройных смесей даже в тех случаях, когда составляюш ие ее бинарные пары не разделимы, наглядно иллюстрируется на системе изомерных ксилолов.. Из табл. 1 видно, что бинарные смеси мета- и параксилолов не разделимы методом тер- [c.35]

Установки для непрерывного разделения тройных смесей состоят из двух ректификационных колонн непрерывного действия, из которых каждая, как и колонны для разделения бинарных смесей, состоит из двух частей нижней — дестилляционной и верхней — укрепляющей. Конструктивно такие две колонны могут быть соединены в одном аппарате, путем расположения их друг над другом, но существо вопроса от этого не изменяется. [c.43]

Состав пара и жидкости на любой тарелке колонны и количество теоретических тарелок, необходимых для разделения тройной смеси в колонне непрерывного действия, можно определить следующим путем. [c.46]

Полученный дестиллят в рассмотренном нами примере разделения тройной смеси содержит значительное количество сред, некипящего компонента (толуола). В действительности содержа- [c.46]

При втором варианте разделения тройной смеси, т. е. когда [c.47]

Разделение тройной смеси спирт-эфир-вода может быть произведено двумя способами. Первый способ заключается в том, что от смеси в первую очередь отделяется наиболее легко кипящий продукт — эфир, а затем во второй колонне разгоняется остающаяся смесь спирт-вода, По второму способу из тройной смеси отделяются в первую очередь спирт и эфир в.месте, а затем эта смесь в свою очередь разделяется на спирт и эфир. Для разделения этой тройной смеси как по перво.му, так и по второму способам установка состоит из двух колонн. Оба способа применяются в промышленности, однако предпочтение следует отдать первому, при котором ректификация эфира производится из смеси слабой концентрации, что облегчает процесс разделения. Смесь, поступающая на разгонку, имеет обычно состав спирт — 50— 55%, эфир 18—22%, вода 20—25%. Спирт и вода, как уже указывалось, растворяются друг в друге в любых соотношениях. Спирт и эфир также растворимы друг в друге. Но эфир и вода растворяются друг [c.220]

Разделение тройной смеси (сырого эфира) обычно осуществляется в медных ректификационных колоннах с колпачковыми тарелками. [c.20]

Разделение может быть произведено двумя способами. По первому способу из тройной смеси сначала отделяется вода, уходящая через кубовую часть спиртовой колонны в канализацию обезвоженный спирто-эфир поступает во вторую колонну, где он разделяется на составные части. По второму способу отделяют сначала наиболее легкокипящий продукт — эфир и затем во второй, спиртовой, колонне разгоняют спирто-водную смесь. Применяемая для разделения тройной смеси как по первому, так и по второму способу ректификационная установка состоит из двух колонн. В рассматриваемой схеме (рис. 1) ректификация сырого эфира осуществляется по первому способу. [c.20]

Разделение тройных смесей [c.299]

РАЗДЕЛЕНИЕ ТРОЙНЫХ СМЕСЕЙ [c.299]

Определение числа идеальных тарелок. Изменение концентраций в ректификационной колонне при разделении тройной смеси базируется на тех же основных положениях, какие применялись для бинарных смесей. [c.299]

Одним из примеров разделения тройной смеси может быть ректификация воздуха. При разделении воздуха методом низкотемпературной ректификации находящийся в нем аргон (молярная доля 0,93%) может оказывать существенное влияние на процесс разделения. При одновременном получении из воздуха чистых азота и кислорода или одновре- [c.66]

ИЛИ й) ЭТИХ смесей. При этом строят график зависимости данного физического свойства гомогенных (тройных) смесей от концентрации компонентов. Затем при помощи этого графика определяют состав двух фаз, образовавшихся в результате разделения тройных смесей в гетерогенной области, и таким путем находят положение линий сопряжения. [c.62]

Анализ принципиальных схем азеотропной ректификации удобно и наглядно проводить в системе трилинейных координат при этом наиболее просто изображается ход ректификационных линий (ведут от наименее к наиболее летучему продукту разделения тройной смеси) для режима полного орошения. Такая ломаная линия, соединяющая фигуративные точки наименее и наиболее летучег компонента тройной системы, состоит из [c.329]

Подход к синтезу схем разделения, основанный на методе динамического программирования, состоит в следующем [42—44]. Схема разделения многокомпонентной смеси рассматривается как многостадийный процесс без обратных потоков массы и энергии. В качестве стадий или подзадач выделяются колонны для разделения бинарных, тройных и т. д. смесей исходной системы. Начиная с колонн для разделения бинарных смесей отыскивается оптимальная в смысле принятого критерия колонна. Затем аналогично анализируются колонны для разделения тройных смесей и с учетом полученного результата предыдущей подзадачи выявляется вариант деления трехкомпонентной смеси. Последовательно переходя к анализу смесей с большим числом компонентов, можно вычислить значения критерия оптимальности для всех схем и выявить среди них оптимальный вариант. Достоинством методов, основанных на динамическом программировании, является строгая математическая формулировка и снижение размерности задачи синтеза до расчета числа всех возможных колонн. Однако наличие рециркулируемых потоков может существенно усложнить применение метода динамического программирования. [c.482]

Согласно Хунсманну и Суммроку [39 ] при разделении тройной смеси вода—муравьиная кислота—уксусная кислота следует ожидать образования бинарного (В) высококипящего азеотропа 4ип = 107,65 °С, состоящего из 56,7% (мол.) муравьиной кислоты и 43,3% воды и тройного (Т) азеотропа (107,1 °С) состоящего из 39,3% (мол.) воды, 48,2% муравьиной кислоты и 12,5% уксусной кислоты. Весь интервал концентраций трехкомпонентной смеси можно разделить на четыре отдельных области перегонки (рис. 225). Смесь обезвоживают азеотропной перегонкой с одним из высших эфиров. [c.305]

Для сравнительной ректификации применительно к промышленным тарельчатым колоннам и для модельной ректификации хорошо зарекомендовала себя колонка Бруна с вакуумной рубашкой. Большое преимущество этой колонки состоит в том, что в ней можно наблюдать за протеканием процесса ректификации. Правда, на этой колонке ввиду потерь тепла рекомендуют работать только до температуры верха 100° (см. главу 4.12), предполагая, что в вакуумной рубашке остаточное давление составляет 10 мм рт. ст. На рис. 174 изображена установка для непрерывного разделения тройных смесей. [c.269]

Р и с. 174. Установка с та ])ельчатыми колонками Бру-па для непрерывного разделения тройных смесей. [c.270]

Присутствие антибиотиков (пенициллина, стрептомицина, хлоргидратов тетрациклина, окситетрациклина и хлортетрацикли-на) также существенно изменяет значения Rf ионов Сг(П1), Мп(И), Fe(III), Со(П), №(П), u(II), Zn(II), Ag(I), d(II), Hg(II), Pb(II), Bi(ni), Th(IV) и U(VI) в системах этанол—вода и бутанол—вода-H l [730]. Это позволяет производить разделение тройных смесей Сг— d—Си, Сг—Со—Си, Сг—Ni—Си, а также отделять хром от большинства указанных элементов. [c.144]

РИС. 5.20. Распределение по высоте колонны в жидкой фазе декаиа и ундекана (а), додекана (б), тридекана (в) и метанола (г) при разделении тройной смеси метанол — вода — углеводород в различных режимах ведения процесса [c.166]

В ряде случаев для разделения многокомпонентных смесей, диаграмма которых содержит несколько пучков траекторий ректификации при бесконечном орошении, могут быть применены технологические комплексы множества iia Так, М. И. Балашовым и А. В. Гришуниным предложены комплексы этого типа для разделения тройных смесей. Один из них представлен на рис. VIII, 14. Он может быть использован при условии, что разделяющая линия второго типа (р) имеет значительную кривизну. Работоспособность комплексов SI3 в этих условиях связана с наличием пересечения областей ректификации, соответствующих первому и второму заданным разделениям (см. главу VI). Напомним, что все колонны комплексов Яз работают при одном и том же давлении. [c.225]

Рис. VIII, 17. Комплекс для разделения бинарной смеси (а) и комплекс для разделения тройной смеси (б)

Специфические особенности разделения с обратимым смешением потоков дают возможность получать большой эффект при различных вариантах неадиабатической ректификации. Эта возможность обусловливается тем, что, например, при разделении тройной смеси АВС укрепляющая секция колонны ЛВС и [c.277]

Разделение тройной смеси тетрахлоралкаиов на вазелиновом масле не было достаточно полным хорошие результаты были получены при добавлении к вазелиновому маслу 15% стеариновой кислоты. Точность определений показана в табл. 2. [c.304]

Задача определения скорости циркуляции при разделении тройной смеси в том случае, когда скорость процесса адсорбции лимитирует внешняя диффузия, решена нами в обшем виде, однако для определения ее значения необходимо знать коэффициент массонередачи. [c.228]

Уравнения (49), (50) и (51) для разделения тройной смеси на колонне периодического действия остаются в силе и для укрепляющей части колонны непрерывного действия. Способ графического определения составов смеси, полу чаемых на тарелках колонны укрепления, такой же, как и для колонны периодического действия. Точки, обозначающие состав флегмы и пара между двумя любыми тарелками колонны укрепления, должны всегда находиться на прямой, проходящей через точку В, определяющую состав дестиллята. [c.44]

Число колонн в установке должно быть на единицу меньше числа компонентов в исходной смеси. Так, для разделения тройной смеси требуются две колонны, причем процесс можно вести двумя способами. По одному способу <рнс. 20-15,/) в первой колонне 1 отгоняется НК, а остаток, состоящий из смесн СК (компонент с средней температурой кипения) и ВК, передается на вторую колонну 2, где происходит его разделение. По другому способу (рис. 20-15,П) в первой колонне 1 отгоняется смесь СК и НК, которая зате.ч разделяется иа второй колонне 2 ВК переходит в остаток первой колонны. [c.487]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология