Простые колонны полные

Уравнение Фенске — Андервуда. Исследование режима полного орошения сложной колонны, разделяющей многокомпонентную систему, оказывается значительно более трудным, чем в случае простой колонны, вследствие специфических особенностей варьирования концентраций сложной смеси. В самом деле, в двойных системах возможен лишь один способ варьирования состава, а именно dxy = —dx . Специфика же многокомпонентных систем состоит в том, что в них можно осуществить бесконечное множество способов изменения состава фаз. Между тем концентрации продуктов колонны и внутренних потоков паров и флегмы должны обязательно удовлетворять уравнениям материального баланса, для использования которых нужно иметь возможность оперировать ненулевыми количествами L, D ж R. Поэтому в целях исследования картину гипотетического режима полного орошения сложной колонны удобно представлять как процесс ректификации в колонне бесконечно большого сечения, при котором образуются конечные количества целевых продуктов Z) и i из конечного количества сырья L при бесконечно большом флегмовом числе. [c.356]

Какая ректификационная колонна называется простой полной, неполной, сложной [c.120]

Эффективным является ступенчатое понижение давления пв регонки раздельно в зонах питания и отпаривания с целью получения максимального отгона легких фракций и исключения из схемы водяного пара для разделения дистиллятных фракций. Наи-иолее просто давление и и парных секциях понижается п.ри полной конденсации отгона. Сконденсированный отгон предлагается подавать в линию горячей струи колонны /С-/ в качестве испаря-ющего агента [32], в печь колонны К-2 [33], в колонну К-2 в качестве орошения ниже [34] или выше [35] отбора бокового погона. Поскольку отгон представляет собой легкокипящие фракции соответствующего бокового погона использование их в качестве орошения лежащих выше секций колонны, очевидно, является предпочтительным (рис. 111.17,а). Худшие показатели по качеству продуктов и по энергетическим затратам имеют, естественно, схемы перегонки, использующие водяной пар [36] или исходный поток нефти [37] в качестве эжектирующего агента для понижения давления в отпарных секциях (рис. 1П-17, б). [c.171]

В работе [35] на примере разработки оптимальной схемы деметанизацни газов пиро пиза описано применение этого метода. В табл. П.З приведены исходные данные по процессу состав сырья, получаемых продуктов, температуры и давления. На рис. П-25 показаны принципиальные технологические схемы процесса, иллюстрирующие последовательность синтеза в качестве первоначального варианта (схема а) была принята обычная схема полной колонны с парциальным конденсатором при температуре хладоагента (этилена) минус 100 °С. Далее для конденсации и охлаждения верхнего продукта наряду с хладоагентом был использован дроссельэффект сухого газа (схема б). Затем исходное сырье охлаждали до температуры минус 62 С (схема в) н подвергали последовательной сепарации с подачей в колонну нескольких сырьевых потоков (схемы гид). Затем организовали промежуточное циркуляционное орошение в верхней частн колонны (схема е) и, наконец, — рецикл пропана с подачей его в промежуточный сырьевой конденсатор (схема ж). Соответствующие изменения температурного режима и стоимостные показатели процесса приведены в табл. П.4. Как видно, наибольшие затраты в простейшей схеме падают на потери этилена с сухим газом и на хладоагент, а по мере усовершенствования схемы эти статьи затрат существенно уменьшаются и становятся соизмеримыми с остальными элементами затрат для оптимальной схемы ж. [c.129]

Режим полного орошения простой колонны. С увеличением парового числа отгонной секции и флегмового числа укрепляющей составы встречных на одном уровне разноименных фаз сближаются и, как это видно из уравнений концентраций (III.18) [c.176]

Организация материальных и тепловых потоков в сложных колоннах для многокомпонентной ректификации практически не отличается от организации потоков в простых колоннах для разделения бинарной смеси. Однако в отличие от бинарной в многокомпонентной смеси кроме веществ, обладающих наибольшей и наименьшей относительной летучестью, существуют соединения, которые по значениям относительной летучести (или температур кипения) располагаются между низкокипящим и высококипящим компонентами. Поэтому расчет ректификационных колонн для разделения многокомпонентных смесей намного сложнее расчета аппаратов для разделения бинарных систем. При этом возможна постановка задачи не полного разделения многокомпонентной смеси на составляющие компоненты, а выделения из этой смеси одного или нескольких компонентов. [c.134]

В отличие от метода аналитического расчета бинарной системы, где мы пользовались одним лишь уравнением оперативной линии для каждой секции, здесь их число равно числу компонентов системы, и это обстоятельство в случае многокомпонентной системы заметно осложняет расчетную процедуру. Имея в виду полную аналогию метода расчета сложной колонны от тарелки к тарелке и ранее изученного аналитического расчета простой колонны, покажем его практическое применение на примерах расчета некоторых узловых точек сложной колонны. [c.448]

Для второго класса разделения сложной системы, когда некоторые напболее летучие комноненты практически полностью удаляются из остатка, область предельных коицептраций уже не совпадает с сечением ввода сырья и для отгонпой колонны должна расположиться иа некотором промежуточном уровне между низом ее и питательной секцией. Такая особенность свойственна лишь разделению сложных систем и в теории ректификации бинарных систем неизвестна. Это и понятно, ибо, как было доказано нри анализе режима полного орошения,число нулевых продуктовых концентраций не может быть больше п — 2, где п — число комнонентоп системы. Для бинарной же системы п — 2=2 — 2 = 0, поэтому п простой колонне пи одиа из ее продуктовых концентраций не может быть нулевой, а следовательно, не может иметь моста и второй класс фракционировки. [c.343]

Режим полного орошения простой колонны [c.191]

При разделении бинарных смесей достаточно простой полной или даже неполной колонны. При разделении тройной смеси на индивидуальные компоненты требуются уже две простые колонны, при разделении четырехкомпонентной смеси — три колонны и т. д. [c.106]

К сожалению, иногда не делают строгого различия между составами продуктов, отвечающих режиму полного и режиму минимального орошения, что может привести к совершенно абсурдным результатам. Больше того, составы дистиллята и остатка сложной колонны при рабочем флегмовом числе иногда отождествляются с составами целевых продуктов разделения при режиме полного орошения. Иначе говоря, трактовка вопроса вполне приемлемая для работы простой колонны, разделяющей бинарную систему, механически переносится на работу сложной колонны, ректифицирующей многокомпонентную смесь. Подобный подход находит свое оправдание лишь в том единственном случае, когда п — 2) продуктовые концентрации в закрепленных начальных условиях разделения принимаются равными пулю. Во всех остальных случаях каждому определенному режиму орошения сложной колонны, будь то режим полного или минимального или же большего, чем минимальное, орошения, будут отвечать свои качества продуктов разделения, различные при каждом режиме. [c.386]

Пусть имеем полную простую ректификационную колонну, в которой следует разделить бинарную систему Р на верхний продукт Д, состоящий из легколетучего компонента, и нижний продукт W, состоящий из тяжелолетучего компонента (рис. 35). Пусть Хр, хд, х у — соответственно составы питания, дистиллята (верхний продукт) и остатка (нижний продукт) в молярных долях легколетучего (низкокипящего) компонента. [c.107]

Приведенные выше уравнения совместно с уравнениями фазового равновесия представляют собой полное математическое описание процесса обратимой ректификации в простой колонне, состоящей из двух секций и работающей в режиме предельно возможного разделения [19]. [c.50]

Полное разделение п-компонентной смеси на чистые компоненты требует использования системы простых колонн и колонн с несколькими вводами питания. В первой колонне осуществляется разделение 1,2,..., (п—1) —2, 3,. .., п, в последующих [c.60]

Для расчета периодических процессов, как уже указывалось, необходим еще и баланс времени. Полный цикл работы периодически действующего аппарата складывается из целого ряда последовательных операций. Например, для периодически действующей ректификационной колонны характерны следующие повторяющиеся в каждом цикле операции подготовка колонны к загрузке, загрузка, прогрев и работа без отбора, отбор I фракции, П фракции и т. д., удаление кубовых остатков, проверка состояния колонны, мелкий ремонт. Возможен также простой колонны между двумя циклами. Все операции необходимо учесть и записать, как отдельные статьи баланса времени, каждая из которых будет использована для нахождения нужных величин, в частности размеров аппаратов. Так, на основании времени, принятого для загрузки колонны, следует рассчитывать диаметр штуцера питания. [c.77]

При выводе уравнений для простых колонн рассмотрены дефлегматоры двух типов полный и парциальный. При применении полного дефлегматора весь пар, поднимающийся с верхней тарелки колонну, конденсируется. Часть образовавшейся жидкости отводится в виде верхнего продукта (дистиллята) в количестве В моль. Остальная жидкость, называемая внешней флегмой, в количестве 0 моль возвращается в колонну. [c.64]

Проектный расчет ректификации непрерывных смесей в простых колоннах. При заданном содержании в дистилляте и остатке примесных компонентов, т. е. при заданном налегании температур их выкипания, расчет выполняется путем сочетания приближенного и полного математических описаний процесса разделения соответственно на основе уравнения (П.60) и системы уравнений (П.145)—(П. 149) [20]. Так же как и для многокомпонентных смесей, расчет выполняется сначала на основе приближенного математического описания по методике, изложенной в п. 5 данной главы, и затец производится потарелочный расчет процесса в поверочном варианте на основе полученных данных по выходу дистиллята, флегмовому числу и числу тарелок. [c.163]

В данной главе описано применение 0-метода сходимости для расчета простых колонн, работающих при полном возврате флегмы в укрепляющей и в исчерпывающей секциях. Рассмотрение предельных режимов и режимов с конечной флегмой является средством из-З ения работы колонны в широком диапазоне условий. На численных примерах показано что только при одном режиме работы колонны с определенным числом тарелок и заданным потоком флегмы можно получить максимальную концентрацию данного компонента в дистилляте (или кубовом остатке). Методики расчета и методы сходимости, приведенные в данной главе, описаны в литературе . [c.232]

Ректификационные колонны подразделяются на простые (полные и неполные) и сложные. На рис. 13 изображена схема полной простой колонны, состоящей из концентрационной п отгонной частей и имеющей два вывода продуктов — с верха и низа. Для выделения небольших количеств высококипящих и низкокипящих фракций применяют неполные ректификационные колонны — концентрационные и отгонные. В концентрационную колонну сырье подается в паровой фазе под нижнюю тарелку, а в отгонную — в жидкой фазе на верхнюю тарелку. [c.114]

Основные технологические параметры ректификации, обеспечивающие выполнение заданных требований к разделению исходной смеси, относительно просто рассчитать для простых ректификационных колонн, разделяющих один поток сырья на два продукта (дистиллят и кубовый остаток). В этом случае для расчета технологических параметров ректификации можно использовать известные корреляционные зависимости, связывающие параметры двух гипотетических (предельных) режимов работы простых колонн режима полного орошения (флегмовое число равно бесконечности, число тарелок минимально, т.е. Л = оо, Л = Л т1п) и [c.225]

Промышленная вакуумная колонна состоит из ряда простых колонн, Но не всегда они являются полными. Часто отсутствуют отпарные, боковые колонны. [c.231]

Наиболее полное удаление растворителя из практически нелетучего жидкого остатка достигается в отгонных колоннах, в низ которых подается отпаривающий агент — перегретый водяной пар. Этот процесс имеет то преимущество перед обычной простой перегонкой с водяным наром, что одна и та же порция водяного пара, поднимающегося но колонне, многократно используется [c.240]

Ректификационная колонна, имеющая сырьевой поток F, два продуктовых потока — дистиллят Д и остаток W, один тепло-подвод Qw и один теплосъем Qд, называется полной простой ректификационной колонной (см. рис. 34, а). [c.105]

Рассмотренный выпге подход к расчету простых колонн с полным возвратом флегмовых потоков применим и к сложным колоннам. Для сложной колонны, имеющей один ввод питания и один или более боковых отборов (кроме дистиллята и кубового продукта), рекомендуются следующие расчетные методики. [c.237]

Однако опыт применения таких колонн показывает, что качество продуктов несколько ниже, чем в простых полных колоннах. [c.105]

Метод сходимости. Ниже рассматривается простая колонна с полным дефлегматором, N тарелками и кипятил 1>ником. Предполагается, что полный дефлегматор работает идеально и дистиллят покидает ]солонну при температуре кипения. Исходя из уравнения (XVI,3), можно установить, что определение величин bjd. фиксирует только темггературу дистиллята. Поскольку все величины bjd заданы, тем самыл[ задана и величина В. Точно так я е предполагается, что задан поток пара наверху колонны Vy (или //()). [c.326]

В конце 1960 г. был осуществлен в производственных условиях опыт разгонки газогенераторной смолы в трубчатом смолоперегонном аппарате сланцевого комбината Кохтла-Ярве. Принцип работы этого аппарата состоит в пропускании подогретой смолы через нагретую трубу под давлением и при скоростях, обеспечивающих турбулентное движение. Полученная смесь пека, масел и воды сепарируется на составляющие в простейших колонных аппаратах. Опыт показал полную целесообразность применения этого метода. В трубчатке (/—440 м, 04,5 мм) при [c.173]

В расчете реальной колонны, работающей с избытком тепла кипятильника против его минимального значения, совместимого с желательной работой колонны, при котором, как известно, получается бесконечно большое число тарелок, проектировщик лля полной определенности расчета должен задаться значениями некоторых элементов ректификации в зависимости от располагаемого им числа степеней свободы, без чего вести расчет невозможно. Так, при расчете простой колонны с одним питанием необходимо для определенности проблемы помимо значения тепла кипятильника задаться еще одним из элементов ректификации в питательной секции колонны, а именно принять один из составов фаз или же один из весов этих фаз, поступающих в испарительное пространство колонны из верхней и иижней секций колонны. Если теплом кипятильника предварительно не задаются, то число степеней свободы становится равным двум и для определенности проблемы необходимо задаваться значениями уже двух элементов ректификации в питательной секции простой колонны с одним питанием. [c.324]

Использованию зольных кубовых остатков посвящены различные исследования, в том числе исследование возможности получения дорожных дегтей [239—241 ]. Е. А. Войтковская, Р. Р. Боярская и другие установили, что из кубовых остатков может быть получен вяжущий материал, пригодный для строительства дорог III категории, т. е. автомобильных дорог в сельских местностях. С этой целью кубовые остатки выдерживают в кубе отпарной колонны, где, по мнению авторов работы [239], происходит их термополимеризация. Однако вероятнее, что при этом происходит просто более полный отгон легкокипящих компонентов кубовых остатков, во всяком случае последний процесс является превалирующим. Это видно из сопоставления показателей исходных и полученных кубовых остатков [c.171]

Исследование режима полного орошения сложной колонны, разделяющей многокомпонентную систему, оказывается значительно более трудным, чем в случае простой колонны, вследствие специфических особенностей варьирования концентраций сложной смеси. В самом деле, в двойных системах возможен лишь один способ варьирования состава, а именно йх1 = —йх . Специфика же многокомпонентных систем состоит в том, что в них возможно осухцествить бесконечное множество способов изменения состава фаз. Между тем концентрации продуктов колонны и внутренних потоков наров и флегмы должны обязательно удовлетворять уравнениям материального баланса, для [c.313]